酒精废水属于高浓度有机废水，其处理流程长，工艺复杂，处理难度大。今天，我们就了解下某黄酒厂废水启动调试案例。
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4 c9 X, i3 V" a) O& x一、项目介绍
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1 `- F" X) o7 |% k* B! f" C某黄酒厂生产旺季运行水量在600m3/d，设计属足量设计。调试阶段进水量在300~550m3/d。进水水质及水量见表1。! {6 k, C' H& ~; S; z
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表 1 进水水质、水量- m8 c+ g) \" r1 N; P8 M
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# q& z0 O8 J$ s% R$ i- A2 C/ R7 Y二、废水处理工艺1 Z$ D P0 Q0 X( ^* t% r/ \! Y
' M+ a7 D7 Y0 I$ M7 @/ I k/ p: a图1 某黄酒厂废水处理工艺; s: g% I+ u3 q0 {4 h
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该厂废水处理工程采用“IC 厌氧塔+两级 A/O+SBR”工艺，工艺流程见上图。
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' H) P" H$ C& B0 n ~综合废水于集水池中收集，匀质匀量后，泵入配水池配水，配水调pH和加热后进厌氧反应器，在厌氧微生物的消解下大量去除废水中有机物。之后废水自流入一级A/O池，通过微生物进一步去除有机物、脱氮。经中沉池泥水分离后，废水进入二级A/O池，经微生物再次消解有机物和脱氮，出水进入SBR反应池，保证废水稳定达标外排。
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5 h1 }& b2 r3 G# W9 h, ~7 P本项目污泥主要为生化污泥，来于厌氧沉淀池、中沉池和SBR的剩余污泥，污泥压滤脱水后外运处置。% E: Q' e# T1 h% I5 B5 O( G6 D
5 R7 _% D0 F! z# }三、现场经验 G% L8 W6 P# l/ X+ o' |- N
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1. 管道相关3 C, Y _2 Q8 ~$ d7 K
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(1) 管道流量应与管径匹配。现场A池提升泵因更换后并未及时更换管道，且因A池至二级A池自流管道的存在（该管道无阀门，如若A池混合液自流，将导致一级A/O系统污泥流失），导致后期调试过程中，一级O硝化液回流量不足，影响了一级A/O系统的脱氮效果。
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(2) 废水中应考虑夹带气体对泵的影响。项目新建厌氧塔初期运行阶段中出水水质不稳定，夹带些许污泥。因大量未成形颗粒污泥自流至厌氧沉淀池中，沉淀池内厌氧反应活跃，产生气体携带污泥漂浮至上清液，随后自流至中间水池，造成中间水池水质不稳定，且厌氧污泥回流泵因此受到影响。0 m: g/ d" }, K3 l) d3 p5 a* |! `
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(3) A/O系统中沉淀池污泥回流泵适当时可增设O池回流管。A/O系统污泥回流设计应回流A池中，但实际运营发现，可能适当增设污泥回流管至O池中更为便捷，且或许能够提升硝化效率以及硝化菌的生长繁殖。& h6 A" W$ E- k @2 S5 @
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2. 设备相关
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! {0 f* @8 R% ^(1) 工艺运行中，泵是很重要的。调试启动时，因一级A/O系统运行状况不佳，怀疑O池碱度不足，不能满足硝化要求。调试时向中间水池投加两袋粉状碳酸钠，共计50Kg。随后虽然系统启动运行，但是中间水池提升泵及蝶阀却因而略微堵塞，管道结晶，对于运行存在干扰。以此为诫。在设计与调试工作中，对于泵的考虑，是十分有必要的。
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图2 中间水池管道堵塞（堵塞物疑似工业碳酸钠结晶，浓盐酸浸泡长时间可溶）9 H& F H2 L. k0 q
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(2) 风机放置时应考虑噪音+防潮。项目风机未安装消音器，噪音严重；风机放置于一简单彩钢网下，彩钢网覆盖面积不足，下雨、雪时肉眼甚至可观察到水滴、雪花飘落至风机内，长此以往风机内部受潮，会严重影响工作状态。% U6 O+ w2 p7 ^; C' d* O; N: z$ @
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四、调试
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1. 厌氧塔调试
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9 A- V9 d S( l: D项目现场涉及新厌氧塔一座。厌氧塔最重要的是三相分离器的分离效果以及布水器能否均匀布水。对于三相分离器，如果泥、水、气不能较好分离，则易极大影响厌氧塔的处理能力。对于冬日，应该做好厌氧塔的保温。厌氧反应适宜温度在35℃附近。
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厌氧塔调试应将负荷逐步提升，上升流速应该控制到位，对于IC厌氧塔，控制上升流速在2-4m/s可有利于颗粒污泥的形成。当厌氧塔出水指标升高，且逐渐恶化时，应尽可能降低厌氧塔负荷，借以恢复塔的处理能力。7 }' O+ ]4 ^0 g7 g# M5 ]
8 e0 u6 s. y; j4 ]; f0 B厌氧反应能够将进水有机氮氨化，为后续脱氮反应创造良好条件。因而厌氧塔出水氨氮大大高于进水氨氮属于正常现象。厌氧塔出水总氮高于进水，总氮可能是因为干扰的存在。! W! _ v- C/ H! h/ N
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2. A/O系统调试- v5 m" L9 \3 f# n: N g8 j
4 A, @4 S; C+ a6 V7 r- H/ gA/O系统在脱氮作用上主要承担了硝化、反硝化的角色。厌氧反应将污染水的有机氮氨化，混合液中的硝化菌能够将氨氮转化为硝酸根，在反应过程中消耗大量的碱，PH宜维持在6.5-7.5之间；反硝化菌能够将硝酸根与亚硝酸根转化为氮气，过程中产生大量的碱，PH宜在7.5-8.5之间。冬季SV30应在30%-40%。
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* e1 J" j5 F) v" [8 W调试中，应将A/O系统作为一个整体看待。硝化菌生长速率缓慢，接种污泥最好选择处理接近水质、脱氮效果较好的二沉池污泥，这样接种量大且菌种优势突出。调试采用同行业酒厂二沉池污泥，接种2槽罐车约40m3后，生物相显著增多，随后开启污泥回流与硝化液回流，停止闷爆，整个系统硝化反硝化效果逐渐好转。后续发现，进水可生化性较好厌氧塔出水COD较低，一级A/O与二级A/O系统脱除总氮与氨氮碳源不足，在设置超越水量后，硝化效果与反硝化效果突飞猛进，整套系统去除效果飞速上升。& @3 q$ A7 X d# o! O2 Q3 u. v0 K
t/ W& u% o3 D$ a8 u; v5 f/ E) t% O3. 现场问题的思考
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(1) 调节池的匀质匀量作用- W' ^9 `2 r/ ?% h Q: F
6 `, g5 S" ^) v, z; V# J设计时应取适当的调节池尺寸设计，避免调节池池容不足，为后续工艺处理带来困扰。4 G, f; I( t) s
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(2) 两级A/O系统7 N2 N/ G8 e' j/ @" G9 H: L
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对于易生化废水，两级A/O系统在第一级系统有可能就把大部分COD、氨氮、总氮脱除，这种情况下对于二级A/O系统应该考虑营养的补充以及去除效率的维持。
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(3) 不同水质对于泡沫问题的处理
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( N- z3 H. n( y% R$ J& L2 A- n现场实际运行时，一级AO系统经曝气产生大量泡沫，在排除污泥负荷高、曝气器等问题后，确定是原水（米浆水）中旧有大量表面活性剂，废水经曝气后产生大量米白色泡沫，设计时并未对此进行考虑，且设计超高较低，泡沫极易逸出。虽说是现场问题，但如果设计时设计足够的超高，或许能够减缓此现象，为运营带来便利。) u9 Q! T- P5 U1 g) j2 [7 G
v! L; M0 `; j4 U' L4. 综合处理效果( U) H1 S/ S4 {; x0 g
, q4 F. p" ]& W5 }9 l本项目要求处理水质见表2。经历6个多月的稳定运行证明，项目出水能够达到设计要求，且远远高于预期。分析总结因为实际处理量小于设计处理量，各单元处理负荷较低所致。" Y( g6 w% a0 z* Q7 i. H+ v1 @
1 V2 B" ^9 ]) x表2 处理出水水质表（除pH外均为mg/L）
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