引起消化池失稳的主要原因有4个：水力负荷过高，有机负荷过寓，温度应力和有毒物质超负荷。
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3 o$ _( P: s- |0 A* ?6 M水力或有机负荷率每天超出设计值10%以上，即发生水力负荷和有机超负荷。控制负荷过高的方法有：管制消化池进料和保证消化池容积不因砂石积累或搅拌不良而减少。控制消化池进料应注意进料前的前处理、沉淀和被缩，以确保进料污泥浓度在合适范围内。. a. z( U# r, u8 C6 A
; g, Y) K3 r& d s
" F( ]" S( K9 N* s& n c
如果发生消化池失稳，可通过下列方法进行有效控制：+ \, G y/ H Z2 ~; s5 a/ e( F1 Z
2 E$ N# V( F' X(1)停止或减少进料；
4 ]5 r+ r( E+ I0 R: Z$ J6 Y* X(2)查找失稳原因；/ I$ H. g$ H' s5 @# u
(3)消除失稳因素；/ w! [8 L! m; r( G7 k
(4)控制pH直到消化池恢复正常。
如果只有一个消化池失稳，可适度增加其余消化池的负荷，使失稳消化池恢复正常。如果几个消化池同时超负荷，要求有其他方法来处理这些过剩污泥。可以考虑将这部分过剩污泥转移到其他设施临时贮存，或经化学稳定处理后再进行处置。. T; m; C/ K# t+ j" u' n8 y2 u2 E
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2 W) D7 X( T+ f消化池温度在lOd内变化超过l-2℃会引发温度问题，抑制微生物，降低产甲烧菌的生物活性。如果产甲烧菌活性不能尽快恢复，而不受温度变化影响的产酸菌又继续产生挥发酸，最终会消耗大量可用的碱度，导致系统pH下降。
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温度问题最常见的起因是消化池负荷过高，超过了加热系统的瞬时功率。大部分加热系统最终可以加热消化池物料到运行温度，但经受不起温度变动。8 ?/ R: {& R t) A& p/ G
, f B/ B' O8 \3 H/ R
另一个起因是消化池在最适温度范围外运行。例如，中温消化的最适温度范围为32-38℃，温度低于32℃生物过程进行缓慢，温度高于38"C消化效率得不到提高且造成系统能源液费。
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I/ B. M# W& x1 C2 v$ K5 S @& _& P! J. C( n* K
$ n- M5 S7 r& @1 ?厌氧过程对某些化合物很敏感，如硫化物、挥发酸、重金属、钙、销、拥、溶解氧、氨和有机氯化合物。一种物质的抑制浓度取决于许多参数，包括pH值、有机负荷、温度、水力负荷、其他物质的存在，以及有毒物质浓度与生物质浓度的比值。7 W7 ~2 z% z! H( _
5 C2 }* n; _4 e2 t几种化合物的抑制水平见下表。
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O) k/ [& F# H; r; O可以通过添加硫化钠、硫酸铁或硫酸亚铁缓解重金属的毒性。由于有毒重金属硫化物溶解度比硫化铁低，有毒重金属会形成硫化物沉淀析出。可用氯化铁形成硫化铁沉淀来控制硫化物的浓度。这些化学物质的过度使用可能会导致pH降低。
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控制消化池pH的关键在于，投加碳酸氢盐碱度与酸反应，缓冲系统pH至7.0左右。直接或间接投加的碳酸氢盐可与熔解的二氧化碳反应生成碳酸氢盐。用于调节pH的化学药品包括石灰，碳酸氢铀，碳酸俐，氢氧化俐，氨水和气态氮。投加石灰使卫生条件变差，且会生成碳酸钙。虽然氨化合物也可用于调节pH. 但可能造成微生物氨中毒并增加回流处理工艺的氨负荷，因此，不推荐使用氨化合物调节pH。& c$ G& c: p; E+ ]
4 X1 p% f Q, O' m) c
消化池运行不正常时，挥发酸浓度在碳酸氢盐碱度消辑之前开始升高。由于碱度耗尽之前pH不会降低，所以只能是消化池已经失稳后才能观察到pH降低。消化池运行不正常时碱度、挥发酸、甲烧产量、二氧化碳产量和pH之间的关系如图。" z+ ]) `, g0 M0 a |, N
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5 {" |+ W2 o" l0 u% X ~控制pH的合适化学剂量可以通过测得的挥发酸和碱度浓度计算。VA/ALK应大约为0.1-0.2。当VA/ALK大于0.3-0.4，应采取措施使挥发性固体负荷率由1.6kg/(m3·d）降到1.2kg/(m3·d），从而可使进料速率和排料速率降低约25%，同时维持消化池内部污泥温度在35土l℃。
4 i: M1 w+ G" v5 x! n
& n2 c6 F+ A7 J, G) YVA/ALK增加到0.5或以上，表明消化过程不稳定，需要增加碱度。通常利用挥发酸浓度可以计算得到适当的碱度剂量。挥发性团体负荷率应从l.6kg/(m3·d)降至0.8kg/(m3·d），从而可使进料速率和排料速率降低约50%。6 R4 s: ~- J- P' s% p- i+ u
w4 Q0 M% b8 T) jVA/ALK增加到0.8或以上，表明消化过程已不正常，此时pH下降，产甲烧菌受抑制。需要增加碱度并使挥发性固体负荷率降低至0.16kg/(m3·d），直至UVA/ALK比降低至0.5或以下。
4 ]3 R v" Q( Y6 W
8 u# V. V8 F; X8 s' l1 Y$ p碱度投加盘可通过下列步骤计算：
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(1)测定挥发酸浓度和碱度(以CaO3计）。6 E I1 U( D0 U/ w* X( X
T& X4 g% u6 l7 ]. q(2)选定VA/ALK为0.1，通常测定的挥发酸浓度按下式计算出所需的总碱度：
- F+ E' ]; a( j0 W- I
1 q" c4 l% J* I: `' O1 F碱度(mg/L) = 挥发酸(mg/L)/0.1
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. ^+ K5 n P2 h. m(3)第2步计算出的总碱度值减去测定的碱度值得到所需碱度投加量。 q( }; Y H2 a
$ Q: b" F$ }8 J5 S5 f+ b) A( S7 K1 _2 H(4)通过下表列出碱度当量比值与第3步计算出的碱度投加量计算相应的药品投加量。
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) Z1 T- p" h% y/ g! H/ E Q7 G$ O. R4 z4 X* F- ~4 z3 Y5 s( u
. F5 z0 {/ a. ]' r
(5)根据药品纯度校准药品投加量。
& L7 I: P" J. A L ~6 P. e) p4 l% X$ G! F) W2 ?; {2 A: O
(6)根据消化池容积计算总药品投加量，药品剂量计算公式如下式所示：+ e+ H N |/ C! o: Y3 S u% b
8 I& j$ ~; y+ x5 U* G/ a& D1 p0 s
药品投加量(kg) = 碱度投加量(mg/L) x消化池容积 / 10^6 e H9 g. A7 V8 r
1 Q8 G# e! B. o {( D. O$ ~
药品投加量(lb) = 碱度投加量(mg/L)×消化池容积(gal)×8.34 (lb/gal) / 10^6
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为避免换热器和管道结垢，可以适当延长投加药品的时间。通常情况下，碱度每3-4d增加一次，搅拌均勾并经常监测挥发酸、pH和碱度。避免阳离子和碱金属形成毒性物质，并确保真空减压装置可正常操作。
! g, m3 t2 B; U6 W$ @% G
0 s8 C z V, |" W$ J; k5 P
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7 Y: n% W" a _' `, |+ z消化池泡沫由半液体基质中的小气泡组成，相对密度为0.7-0.95.气泡在污泥层下形成，一旦形成即被截留。9 a* m7 C3 u4 k$ ^
& J+ [! L) p! ~# Q( ~9 N4 D7 e
尽管发泡现象很常见，但如果气泡堵塞管道或溢出消化池即可认为泡沫过量。过量的泡沫会导致消化池有效容积减少，结构受损，溢出，破坏气体处理系统，以及产生恶臭并有碍观瞻.引起消化池发泡最常见的原因是有机负荷过寓，导致VFAs产量过高，不能完全转化为甲烧。产酸菌(可释放二氧化碳)工作效率比产甲烷菌高，通常二氧化碳量的增加会引发泡沫形成。引起有机负荷过高的因素包括：4 W1 z6 A) T. J5 |% @, Q2 B, C
4 j a! G: @6 }0 m0 t(1)消化池间歇进料；4 w; ~* h. b* Q& T6 ~" V* \7 t: h
6 g- m* n5 H1 }(2)分开进料或初级污泥和剩余活性污泥混合不充分；
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- T: _* b* E$ K(3)搅拌不均匀或采用间歇搅拌；. B0 ~4 h/ f( u) m# f4 A- ^
: I+ @' J% ^8 k+ w(4)消化池进料中油脂或浮渣含量过高(当采用批式进料方式时尤其易出问题）。降低有机负荷的方法有：连续进料(或尽可能经常地连续进料）、进料前不同污泥混
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2 p; }3 Q! A& z8 Z" [& M合充分、确保搅拌系统正常工作、限制消化池进料中油脂和浮渣含量。间歇进料或搅拌不均匀不仅导致有机负荷过高，还会在液面上形成浮渣层。进料浓度高于设汁值还会给搅拌系统带来不良影响。
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气体管道堵塞也可能导致发泡。如果水在气体管道中积累，会导致管道阻塞，这将增加消化池顶部压力。当阻塞清通后，压力骤降，从而引起消化池物料发泡。经常从气体管道中排水可有效防止这种情况发生。$ X/ s9 i0 v q4 q( N' i
: Z- T0 E1 i# k2 }! E丝状菌，如诺卡氏菌，其结构能储存气体并释放出表面活性物质，富集在起泡沫表面引起发泡。通常可以通过控制液流和消化处理过程控制丝状菌。6 W0 F [' E D A1 G$ {
% ]$ N `6 P1 H% g2 U进人消化池的污泥类型也可能引起发泡。通常情况下，进料含有100%剩余活性污泥或剩余活性污泥与初沉污泥比例过高容易导致发泡。
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