9、周转时间的计算- D7 W6 K& w1 I1 l
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消化池中污泥的周转时间可由消化池容和、除以泵送速率计算得到。周转时间可以反映搅拌系统所提供的能量。周转时间只能用于分析泵搅拌混合系统，在此系统中测定泵送速率。周转时间的计算公式如下：5 q" K3 e; C! {5 _4 ]" y$ r
. k+ H# N! H- TTR=DV/PR" ~' o+ K- f2 s3 B/ J
m: {$ t: g* k+ V* a8 w X! C
式中 TR一周转时间(min);8 B" }, K w* O u
DY一消化池容积，可以通过纵向深度、消化池直径和底部锥形容和、得到(L);
% @! L+ @8 d+ v2 R1 ^/ s+ W' xPR一泵送速率(L/min(gpm)）。
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/ |4 L, W$ {& N4 G. y7 ?0 V# b' A周转时间通常为2-4h，计算流体动力学也能用来计算周转时间。通过评估搅拌能量也能反映整个搅拌系统的效果。搅拌能量的范围通常为7-13kW/L。( {$ z) ]- K! r
1 a$ q6 ]% f# g# D10、消化池的加热系统5 `0 Q9 G7 C" X$ R. t8 W
9 z/ \" P! d5 @7 W3 o0 c2 w1 O) V6 n" f! W' q' U
加热理论：每一种产甲烧菌均有一个最佳生长温度，如果温度波动植围太大，产甲烧菌就不能形成消化过程所需的较多且稳定的菌群。事实上，消化过程在温度低于10℃时即停止。大部分消化过程在中温(32-33℃）下进行，也有一些在高温(55-60℃）下进行。无论选择进行中温消化还是高温消化，消化池内的温度不应偏离其范围0.6℃尬。一旦消化池发生变化，最好记录下消化温度，并观察温度变化。5 L+ Y, ?: x ~4 n9 R0 n
& t, f; H1 l+ ^- K- y/ i, l由于产甲烧菌对温度很敏感，所以维持恒定的消化温度是一个非常重要的操控因素，需要一套稳定可靠、维护方便、易操作的加热系统。没有加热系统，消化过程仅能维持几天。
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消化过程所需的总热量建立在以下基础上：
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1)污泥加热一加热进入消化池的原污泥，使其升高到工作温度的热量；
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2)传导损失一补偿从消化油分散到周围环境中的热损失。0 S. Q- f/ }3 s7 [ R5 D& y; N O
S/ ?+ m4 n: ~3 l6 t7 C(1）污泥加热1 |9 t ^/ G0 S$ S2 V2 h B
9 ^% S1 J( Y" t6 o进入消化池的污泥温度一般都低于消化过程温度，故必须对污泥加热。污泥加热到消化温度需要的热量一般占总热量的60%以上。供进入消化池污泥加热到消化温度所需的热量诈算见下式:
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Q=S*Cs*(To-Ti)
+ ^- [. Q/ c; x. L8 ]5 `$ b
+ B3 J% F) x* m$ `式中 Q一污泥热负荷(kJ/d);S一污泥质量流量(kg/d);
7 v$ x: T8 L: eCs一污泥比热容(4.2kJ/(kg.℃））；
9 W) K; |+ G0 @; u; xTo一消化池工作温度(℃）；4 g D4 S M* ?, ~
Ti一进泥温度(℃）。& I: v( E ]2 `; o6 A5 E9 m; V% u
* W+ N( b% w; b' f' ^
对进入消化池的污泥进行浓缩，降低污泥的含水率，可有效降低将污泥加热到消化温度所需的热量。
, `9 v$ [/ [' u, L# i% K& h+ a6 q9 ^; z, G
消化池的进料次数影响？亏泥加热系统的能力需求。例如，若系统设计采用24h连续进料方式，但实际在3h内就完成一天的进料，那么系统就处于超负荷运行状态。超负荷运行将导致消化池内温度骤降，重新恢复需花费当天剩余的时间。温度波动对厌氧菌不利。" X+ ] ~6 I, V- H( W1 F
, @+ ~* c: ]1 U9 |0 [2 Z(2)传导损失/ N8 p6 j( k4 N: ~/ l
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弥补消化池传导损失所需热量计算见下式:# d+ j% X; F4 O; E
) R# ~+ f5 a! p8 |9 n# T1 mQ=U*A*(To-Ti)! i! O! {$ _0 _: c( R
! z* y+ a8 P/ ^9 e8 d& c! F/ e式中 Q一消化传导损失(kJ/d);
, ] ~9 z2 {6 D4 yU一传热系数(kJ/(d·m2·℃））；' r/ W) X# T8 z" d1 O8 q
A一传导损失的消化池表面积（m2);7 d! M! O; }' q: u* ]. `# w
To一消化池内污泥蝇度(℃）；Ti一环境温度(℃）。
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因为消化池内不同区域有独特的热传递条件，如传热系数或周围环境温度都不同。
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& {; r! O. t/ l3 @3 p应分别计算出消化池各区域的传热损失，再各项相加估算出消化池的总传热损失。传热系数可根据美国水环境联合会的《市政污水处理厂的设计》(WEF,1998)表22-12、表22-13和《冷却和加热负荷计算手册》(McQuiston和Spitler,1992)以及生产商提供的产品信息估算。若传热损失发生在消化池某一位置，如消化池盖，则传热损失将会特别高，应考虑对该部分使用保温材料。' E; F: o3 C: Q) e
2 x9 r8 j. f1 m; ^11、内部加热系统0 E: F, G5 m+ i+ `
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# j7 B3 e" W, [: v2 d* |. U; c内部加热装置在消化池内部传递热量。早期内部加热装置的管道安装在消化池内墙面．混合管装有热水套，如图。
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由于加热设备和管道系统的检修保养很困难，只能在消化池放空的情况下才能进行，内部热交换法应用不多。另外，碎布条和砂石其他碎片等易在管道表面累积，不仅降低了热交换效率，还增加了清理频率。
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% t ~9 \0 E* z4 b. B$ p12、外部加热系统0 K' ^% i7 h# }3 e
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在外部加热系统中，污泥通过外部热交换器再循环，如图。
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t- P D6 V6 j# }循环泵的流速保持在l.2m/s在加热面形成紊流，减少结垢。4 `5 f8 l# e2 S: z5 `# R
% C1 b* ^( a7 n/ u, ^进料泵和循环泵联动，污泥进入热交换器后，循环泵即开始运行。污泥进入消化池前，对进料污泥和活性消化污泥进行混合和预热，可避免造成局部低温和污泥活性不高。进料污泥也可以通过与热交换器排出的热污泥混合进行预热。
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% A% H& r8 \: V2 o应对热交换器的进口温度和出口温度进行监测。若两处温差明显降低，说明污泥泵、热水泵或热水供应可能出现了故障导致热交换量减少。若系统运行正常，也需检查热交换器表面是否出现堵塞或结垢问题。
3 H+ w" ~: `0 P( m) \% N
. C. B/ u8 O! W! D3种典型的外部热交换器类型是：套管、水浴和螺旋板。4 O) ]" s# I+ ~/ @7 Q2 o
8 W! z. e9 ~; r3 f下面将对这3种热交换器的运行进行介绍。
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1.套管换热器
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) w4 e9 N, ?7 i套管换热器由弯曲排列的污泥管组成，污泥管外绕有更大直径的水管，如图。, j+ ?3 W! N2 G0 S- e, t
0 W/ O) R [( E- S) c
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6 j/ b" O9 ^9 {3 k* ]1 K; J! K% `2 M亏泥通过污泥回转弯头在污泥管道内来回流动，与外部水管内的热水交换热量。热水在污水管道和热水管道之间的环形间隙流动，流动方向与污泥方向相反，从而使热传递最大化。为使、污泥在管道内表面的累积最小，热水温度通常限于66℃(150°F）。应定期检测通过换热器的压力。- h# y3 P7 f, o. T) v- Z1 N. k# L
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压差增加说明可能出现污泥累积或结垢现象，需要清洗污泥管道。通过移除每段螺旋管末端的弯管可进入管道内部。若管道足够大能容纳“清管器”进入，也可用它 来清理管道。如果管道堵塞现象严重，那么可在热交换器前安装破碎机，打碎纤维和碎布条等容易在消化池内累积的物质。格栅也可用来去除污泥中的粗大纤维和布条。
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, X$ z+ h- F% Q4 p1.管壳换热器和水浴换热器
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' j/ y. ]! i5 Y& L" s* `. x9 o管壳换热棒和水浴换热器由螺旋排列于热水播中的管道组成，如图。# i! Z( c1 v% j w# F
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$ v- y6 \/ z; L" q3 c, g$ ^: \管壳换热器中，热水直接流经挡极，提高了传热效率。用热水泵在水浴锅中形成紊流，从而增强传热。同套管换热器一样，需随时检测通过精泥管道的压力以防管内结块或结垢。2 J" ]2 n" e4 H! p7 M
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3. 螺旋板换热器; P! G6 }0 |/ k% L5 W" A6 G
7 g, L0 l( R& s, F) r8 r8 u' U' c螺旋板换热器(如图)由两块金属板长条卷成的一对间心螺旋通道装配而戚。两个螺旋通道交替关闭，形成污泥和热水各自的通道。为使污泥能顺利通过通道，螺旋通道通常配有较链门。
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) h1 x* y! o4 o ?' y
. }5 o" T- S& I* G9 b2 X应定期检查螺旋板换热器的污泥通道是否堵塞。必须将分离同轴板的长条间的堵塞去除。为监控清通前后的堵塞程度，需要每天读一次压力表读数。压力差的剧增表明通道堵塞。为了有效防止堵塞，螺旋板换热器前一般装有破碎机。9 s1 K4 N1 a+ V! E7 }5 ?; o
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