9、周转时间的计算# L2 n- x$ J5 ^
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消化池中污泥的周转时间可由消化池容和、除以泵送速率计算得到。周转时间可以反映搅拌系统所提供的能量。周转时间只能用于分析泵搅拌混合系统,在此系统中测定泵送速率。周转时间的计算公式如下:
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0 w9 f. {: \" y. U1 tTR=DV/PR
! P! J( J0 \5 _0 Z1 |, I
$ k0 ^! c2 A8 \3 d2 f( K9 Q式中 TR一周转时间(min);2 D6 A( p$ e7 Z9 ^
DY一消化池容积,可以通过纵向深度、消化池直径和底部锥形容和、得到(L);# G( L o( `. u" y+ I0 G" P1 o
PR一泵送速率(L/min(gpm))。9 a& d+ X# O. F
2 Q; ?; Y' n! D3 M' o6 Z" c! R7 ?8 Y周转时间通常为2-4h,计算流体动力学也能用来计算周转时间。通过评估搅拌能量也能反映整个搅拌系统的效果。搅拌能量的范围通常为7-13kW/L。3 ^0 _, Q$ v' \+ m
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10、消化池的加热系统/ A3 K9 w. K. |# y9 Z- a2 E
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# b, \$ d$ m2 D3 [) _: H) P* `加热理论:每一种产甲烧菌均有一个最佳生长温度,如果温度波动植围太大,产甲烧菌就不能形成消化过程所需的较多且稳定的菌群。事实上,消化过程在温度低于10℃时即停止。大部分消化过程在中温(32-33℃)下进行,也有一些在高温(55-60℃)下进行。无论选择进行中温消化还是高温消化,消化池内的温度不应偏离其范围0.6℃尬。一旦消化池发生变化,最好记录下消化温度,并观察温度变化。
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7 }( i2 S$ W; k. X7 g9 Z由于产甲烧菌对温度很敏感,所以维持恒定的消化温度是一个非常重要的操控因素,需要一套稳定可靠、维护方便、易操作的加热系统。没有加热系统,消化过程仅能维持几天。
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' H: ~: ` L( |% t3 [& i. _0 L消化过程所需的总热量建立在以下基础上:9 E- y) _# A) r1 a) ?3 d
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1)污泥加热一加热进入消化池的原污泥,使其升高到工作温度的热量;
' C1 f( [. W) B3 W3 C! s u' ~8 p' w; o$ p3 d
2)传导损失一补偿从消化油分散到周围环境中的热损失。 q0 a2 c: ?5 F0 D* b- C* t- h( o
' b* j! K2 p+ d) @: Z. f; T(1)污泥加热
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8 v! e$ G6 c+ }进入消化池的污泥温度一般都低于消化过程温度,故必须对污泥加热。污泥加热到消化温度需要的热量一般占总热量的60%以上。供进入消化池污泥加热到消化温度所需的热量诈算见下式:+ k& S) g, x+ w0 {: ?3 X( A/ L
; j' ?+ w1 U/ r( j7 P t t
Q=S*Cs*(To-Ti); C2 _) T) x; ]0 b1 f
& `9 A' |: n- X% g& [2 E/ G; O
式中 Q一污泥热负荷(kJ/d);S一污泥质量流量(kg/d);
- [1 F# _9 U3 w5 s/ g$ lCs一污泥比热容(4.2kJ/(kg.℃));
6 ?+ Y7 J# V4 X9 E, u, i6 o% HTo一消化池工作温度(℃);+ k$ L( R+ X5 t( b
Ti一进泥温度(℃)。
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对进入消化池的污泥进行浓缩,降低污泥的含水率,可有效降低将污泥加热到消化温度所需的热量。4 s1 { ]- H! }& B5 I# l" B
2 [2 X$ V9 `5 m% z }* i
消化池的进料次数影响?亏泥加热系统的能力需求。例如,若系统设计采用24h连续进料方式,但实际在3h内就完成一天的进料,那么系统就处于超负荷运行状态。超负荷运行将导致消化池内温度骤降,重新恢复需花费当天剩余的时间。温度波动对厌氧菌不利。
0 Q" F: ^. A# K9 W) [+ [- d& Z% `
5 M3 P4 i( m' w(2)传导损失' S/ m: \1 O$ _( z
' x8 W T; h8 |! n' ?6 o' i% D7 K
弥补消化池传导损失所需热量计算见下式:
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/ G: C) v3 |/ y: [1 WQ=U*A*(To-Ti)/ a7 _/ Y- _2 n5 l
% ~0 @8 h, I0 k) d$ Q式中 Q一消化传导损失(kJ/d);' R) v8 K1 K- C% }
U一传热系数(kJ/(d·m2·℃));- M) ~1 H7 P; X$ A1 G
A一传导损失的消化池表面积(m2);
/ ^ S A" J" tTo一消化池内污泥蝇度(℃);Ti一环境温度(℃)。+ b+ ` H t! ] }
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因为消化池内不同区域有独特的热传递条件,如传热系数或周围环境温度都不同。
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应分别计算出消化池各区域的传热损失,再各项相加估算出消化池的总传热损失。传热系数可根据美国水环境联合会的《市政污水处理厂的设计》(WEF,1998)表22-12、表22-13和《冷却和加热负荷计算手册》(McQuiston和Spitler,1992)以及生产商提供的产品信息估算。若传热损失发生在消化池某一位置,如消化池盖,则传热损失将会特别高,应考虑对该部分使用保温材料。
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11、内部加热系统
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5 B, N6 w Q. w- @/ g内部加热装置在消化池内部传递热量。早期内部加热装置的管道安装在消化池内墙面.混合管装有热水套,如图。
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z+ B' ^* [$ Z, G, f) A2 Y由于加热设备和管道系统的检修保养很困难,只能在消化池放空的情况下才能进行,内部热交换法应用不多。另外,碎布条和砂石其他碎片等易在管道表面累积,不仅降低了热交换效率,还增加了清理频率。
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: E! w0 q) y- V, J! p1 q12、外部加热系统
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% M& X6 m- L* g& u' g1 n: F在外部加热系统中,污泥通过外部热交换器再循环,如图。
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4 n1 z0 B& S8 d' y, M4 Y9 q- z( d6 |
! c' ^/ O9 h$ k0 m3 e0 e循环泵的流速保持在l.2m/s在加热面形成紊流,减少结垢。" m- X, y7 q% F n2 i* p+ m5 K
, s2 l( O1 C+ M+ T0 }
进料泵和循环泵联动,污泥进入热交换器后,循环泵即开始运行。污泥进入消化池前,对进料污泥和活性消化污泥进行混合和预热,可避免造成局部低温和污泥活性不高。进料污泥也可以通过与热交换器排出的热污泥混合进行预热。
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应对热交换器的进口温度和出口温度进行监测。若两处温差明显降低,说明污泥泵、热水泵或热水供应可能出现了故障导致热交换量减少。若系统运行正常,也需检查热交换器表面是否出现堵塞或结垢问题。" W [5 s9 N6 b! R4 ]8 H! M( n9 \
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3种典型的外部热交换器类型是:套管、水浴和螺旋板。: | P, P1 C8 i1 s
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下面将对这3种热交换器的运行进行介绍。! N5 Q) P; F6 N' Q# G
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1.套管换热器
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0 ^9 ?, G) v" J# e5 z套管换热器由弯曲排列的污泥管组成,污泥管外绕有更大直径的水管,如图。+ a7 i, V m; w% W0 ]9 g% H3 ?
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亏泥通过污泥回转弯头在污泥管道内来回流动,与外部水管内的热水交换热量。热水在污水管道和热水管道之间的环形间隙流动,流动方向与污泥方向相反,从而使热传递最大化。为使、污泥在管道内表面的累积最小,热水温度通常限于66℃(150°F)。应定期检测通过换热器的压力。
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压差增加说明可能出现污泥累积或结垢现象,需要清洗污泥管道。通过移除每段螺旋管末端的弯管可进入管道内部。若管道足够大能容纳“清管器”进入,也可用它 来清理管道。如果管道堵塞现象严重,那么可在热交换器前安装破碎机,打碎纤维和碎布条等容易在消化池内累积的物质。格栅也可用来去除污泥中的粗大纤维和布条。
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1.管壳换热器和水浴换热器. {3 s1 U, h* B* a
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管壳换热棒和水浴换热器由螺旋排列于热水播中的管道组成,如图。
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管壳换热器中,热水直接流经挡极,提高了传热效率。用热水泵在水浴锅中形成紊流,从而增强传热。同套管换热器一样,需随时检测通过精泥管道的压力以防管内结块或结垢。+ Z4 v6 x, X Y/ `
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3. 螺旋板换热器
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& Z0 F3 A3 [4 g+ r7 {/ D0 ^! j螺旋板换热器(如图)由两块金属板长条卷成的一对间心螺旋通道装配而戚。两个螺旋通道交替关闭,形成污泥和热水各自的通道。为使污泥能顺利通过通道,螺旋通道通常配有较链门。3 x5 [. @" U& w5 Y
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应定期检查螺旋板换热器的污泥通道是否堵塞。必须将分离同轴板的长条间的堵塞去除。为监控清通前后的堵塞程度,需要每天读一次压力表读数。压力差的剧增表明通道堵塞。为了有效防止堵塞,螺旋板换热器前一般装有破碎机。/ a* O6 D" s. }# f! q. S% [# u7 H
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