很多废弃物,如生活垃圾、污泥、城市固体废弃物等都具有热值。仅仅考虑废弃物带入热量的话,处置废弃物肯定是节煤的,而且单位熟料处置量越高节煤量越大。但是真实的情况是这样吗?废弃物虽然会带入热量,但是废弃物处置必然也会导致熟料烧成热耗增大。一方面,废弃物带入可用的热量;另一方面,总的烧成热耗升高。因此处置废弃物能否节煤,关键在于两者的平衡。下面就从理论上进行计算。
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4 w8 h z7 z; G1 q& H9 B8 _1. 基本情况
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. _" \, V1 M3 s& k- ~; ?: B% |假设某企业处置废弃物。该企业熟料产量5500t/d,处置废弃物前单位熟料烧成热耗740 kcal/kg;所用燃料为煤粉,热值5500 kcal/kg。处置的废弃物为城市固体废弃物(以下简称MSW),经过预处理后喂入分解炉。其中,MSW每日处置500吨。
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MSW水分含量45%,低位发热量为900kcal/kg,入炉MSW工业分析和元素分析数据如下:/ p: K8 h% K" v/ E; O% \! \
水分:45%;灰分:35%,C:10%,H:2%,S:1%,N:1%,O:6%。
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|* R5 [- d, V' e8 r因为处置MSW,特增设旁路放风系统,放风量为5%。+ x" `: H% U( ~; Q; c* L' r3 R# _
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2. 废弃物带入的热量
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: F- J) F4 g$ ]3 t% l( q假设废弃物处置前后,熟料产量不变。以单位熟料为基准,每公斤熟料处置MSW量为0.091kg/kgcl,MSW热值为900kcal/kg,单位熟料带入热量为81.8 kcal/kg熟料,即11.7 kg标煤/t熟料。) _) n9 M' u2 j' B0 N" N& j+ g
* R+ ^+ p- h1 a0 ]
那么处置这么多废弃物,单位熟料煤耗真的可以节约11.7 kg吗?
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4 b# S* n% T4 \! e3. 因处置废弃物多带走的热量3 n4 F+ `" ~: V% d1 q' @
" R) r4 Q6 Y6 R, v& B8 S- }0 K0 y处置废弃物后单位熟料烧成热耗必然增大,主要原因在于以下几点:
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' I* m0 Q; K4 b6 Q处置废弃物后,单位熟料烟气量增大# c" m- v1 I4 e5 C8 i
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处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加
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处置废弃物后,因旁路放风导致热耗增大
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H. M) M( t' m9 e除此,还会存在预热器出口CO浓度增大,带走更多的化学不完全燃烧热;熟料结粒变化,引起篦冷机热效率变化;窑尾结皮引起生产波动,导致热耗增大等情况,但这些情况无法理论计算和量化,暂不予考虑。
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% I% S, z8 g6 Y! U. t* ]3.1 单位熟料烟气量变化- g1 p6 `5 Y8 {1 I6 ]4 {
! j6 s6 h$ S1 }: s/ I7 B7 z(1)处置废弃物物之前:假定煤粉燃烧过剩空气系数1.15,则: b" O" }8 ]# j: ^ }
; d- A3 [# C, n" W: E4 d. k
①煤粉燃烧烟气量:0.984 Nm3/kg熟料) }. ]: n' m4 v! q# b
②假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料
D" `, k. o% g8 K) \
; W, M* c s& I3 I则总烟气量为1.38 Nm3/kg熟料' a( d: T' Y* t0 g3 G( r7 A
D2 K% s7 D; s" w. L(2)处置废弃物之后:假定煤粉、MSW燃烧过剩空气系数1.15,则:
" u' S. I4 J# w [: v* m2 t) H' s7 t/ }8 T8 i' b7 ~" u+ {
①煤粉燃烧烟气量:实物煤耗的函数,后续通过热平衡求出实物煤耗! w% n3 t* K" o5 M* U# M
②MSW燃烧烟气量:0.197 Nm3/kg熟料
/ z/ P' m- B- \& Y+ ]! ]1 C③旁路放风烟气量:0.4 Nm3/kg熟料×5%=0.02 Nm3/kg熟料
- v9 f2 Q2 |3 t1 I$ p④假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料
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总烟气量为:煤粉燃烧+0.197-0.02+0.4 Nm3/kg熟料% ?( C0 @3 E+ t8 q, J
[ A7 }* ?' }6 F9 F6 I3 H$ e+ s
3.2 预热器出口烟气温度变化
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0 d. I7 ]- i1 p(1)处置废弃物前
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假设C1出口烟气温度320℃,烟气量如上所述为1.38Nm3/kg熟料,烟气组分如下:! S' Z# U' D; C3 w9 {( B& o
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5 M8 ~6 v9 _2 h1 X; _& {" f" t! u- ^6 ^, ?; T" n3 u& Z: U! H+ s
$ A7 E4 v& @- @2 I' h
(2)处置废弃物后! X& x8 M* d8 N/ O7 h; k
) r( R; k( M* L7 J" t; U1 G6 r
以预热器作为研究对象,对其进行热平衡计算。由于处置废弃物后,分解炉出口的烟气温度保持不变,但是烟气量和烟气热容均显著增大。烟气量增大因为处置MSW引起,烟气热容增大则是因为烟气中水分含量增加引起。经过计算,处置废弃物后预热器出口烟气成分如下表:5 g1 c% X% |. d9 x. ?/ N7 [
( Z5 X, `6 S* W j$ T
6 d6 \4 \, ?1 u" C
1 u* {1 F. _* B& y, q- S% o- i
6 ]* H0 i4 W: \$ G, I* Q& o尤其带入预热器的热量显著增大,增大约40大卡左右。此值大小受到处置废弃物后煤耗的变化,因此也是实物煤耗的函数。具体的数据需要平衡计算。在此仅对结果进行阐述:9 \- F K( h7 c( l9 K0 J
" a) e2 \/ a0 R! T, w' l* h) T
' e! r) ^+ F, k" C1 u4 O
8 H/ R; F; D4 S: J7 G& X2 {3 Z4 c3 H ?
* ?0 @5 Y: d+ |& O, F2 ?由此可以看出,处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加约47℃,烟气量增加了7%(质量分数)或10%(体积分数),烟气带出热量增加了约43 kcal/kgcl。0 p2 l- h v8 p
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3.3 旁路放风带走热量
8 O% C# r% U1 |6 s
@. w3 F) N; c# |) C0 f处置MSW后,需增设旁路放风系统。旁路放风系统带出热量包括高温烟气带出热量和高温飞灰带出热量。其热量计算公式如下表:% [$ ]1 @+ l; U; g! `
8 X5 P5 m% v9 z5 E
* y$ l G9 S& D8 s; ?6 W6 |
8 m0 f' q3 j/ O
4 \- \! |* o8 E, {: p可见,因旁路放风带出热量约增加10 kcal/kg熟料。
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* k8 |4 S4 \$ B- w8 @; K2 W) G4. 计算结果
% X8 k }% g8 }7 f' k9 V- V7 m' J) \( R6 y% R
最终,经过热平衡和迭代计算,求得:
5 f2 T) ^" O R8 a& {; n) B& v2 }8 f0 U+ s1 w/ G
带入热量:
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! `% V& [) O) y* y9 F1 [5 qMSW带入热量:81.8 kcal/kg熟料/ V4 P0 f( G+ u+ Q8 p8 [
+ Y0 V: A. I, g: W- e1 ~带出热量:
) Z9 u9 b f1 t! J# O
5 E2 J/ k' h1 E% Y' u4 K预热器出口烟气带出热量:43 kcal/kg熟料$ z" [0 c6 d3 W9 N9 [
旁路放风带出热量:10 kcal/kg熟料
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( I% X( u# \) _, S/ C节约煤粉:. f6 S$ Y! w9 M2 `, |, C) r% f% i; z* }
# @: c) @1 @- g; d
81.8 - 43 - 10 = 28.8 kcal/kg熟料,折合降低实物煤耗5.2 kg/吨熟料,标煤耗4.1 kg/吨熟料。
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8 S* ^6 {8 Z6 I! G" d4 ~3 K ~综上所述,废弃物带入了约82kcal/kg熟料的热量,但是真正“发挥作用”的热量仅为28.8kcal/kg熟料,占比仅为35%。而且35%的有效利用率还是在废弃物完全燃烧的情况下所得数据,如果废弃物没有完全燃烧(这也是大部分现场的运行情况),废弃物热量有效利用率还会低于35%。
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& y0 p! n+ M. Q简单来讲,假如废弃物在分解炉内的燃尽率能有65% (100%-35%),也就是说有65%的废弃物热量发挥作用。那么65%的废弃物热量与因处置废弃物所增加的热量相同,此时处置废弃物并不会降低实物煤耗。当废弃物燃尽率低于65%时,甚至要“倒贴”煤!因此废弃物在分解炉内的燃尽率对于降低煤粉消耗来讲至关重要!* H- B/ }( h0 Q# I: z
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