很多废弃物,如生活垃圾、污泥、城市固体废弃物等都具有热值。仅仅考虑废弃物带入热量的话,处置废弃物肯定是节煤的,而且单位熟料处置量越高节煤量越大。但是真实的情况是这样吗?废弃物虽然会带入热量,但是废弃物处置必然也会导致熟料烧成热耗增大。一方面,废弃物带入可用的热量;另一方面,总的烧成热耗升高。因此处置废弃物能否节煤,关键在于两者的平衡。下面就从理论上进行计算。# b# a* w6 f, W: |' g
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) \& F4 W6 s2 u, f9 r9 f1. 基本情况
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0 |3 L& q7 }8 Q# W& R' i假设某企业处置废弃物。该企业熟料产量5500t/d,处置废弃物前单位熟料烧成热耗740 kcal/kg;所用燃料为煤粉,热值5500 kcal/kg。处置的废弃物为城市固体废弃物(以下简称MSW),经过预处理后喂入分解炉。其中,MSW每日处置500吨。
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2 W4 C6 Y) G) G/ M) F4 S( JMSW水分含量45%,低位发热量为900kcal/kg,入炉MSW工业分析和元素分析数据如下:) Q: \0 B" W: j
水分:45%;灰分:35%,C:10%,H:2%,S:1%,N:1%,O:6%。$ \' G& t, e' Z8 Z
9 x2 w2 r8 _: M2 c因为处置MSW,特增设旁路放风系统,放风量为5%。
W( J, i& d5 V, o! w: I) z' |. R( b- c# C3 r; T
2. 废弃物带入的热量
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0 v" y$ ?; \- g$ c3 j+ ?假设废弃物处置前后,熟料产量不变。以单位熟料为基准,每公斤熟料处置MSW量为0.091kg/kgcl,MSW热值为900kcal/kg,单位熟料带入热量为81.8 kcal/kg熟料,即11.7 kg标煤/t熟料。/ D* y% \% |+ f9 u, ^
# [, t+ L+ o: o; g. I6 [: h
那么处置这么多废弃物,单位熟料煤耗真的可以节约11.7 kg吗?
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7 r3 ~* j6 M w' s1 L' Z( y7 n* p3. 因处置废弃物多带走的热量
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处置废弃物后单位熟料烧成热耗必然增大,主要原因在于以下几点:
! Q Q/ X# S8 i( [8 k" v% M2 _% f9 _' \; |& E3 k) D5 @
处置废弃物后,单位熟料烟气量增大8 t/ }9 x; g6 y: M3 }. ?% U
, r4 G: [1 }* c
处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加5 G: [7 c2 j6 o* a7 |1 p; k
& u; n, O/ U1 a1 h6 E5 L# V( p# E处置废弃物后,因旁路放风导致热耗增大
* U/ [) ]5 e p8 _: P; C+ n2 B# J* \
除此,还会存在预热器出口CO浓度增大,带走更多的化学不完全燃烧热;熟料结粒变化,引起篦冷机热效率变化;窑尾结皮引起生产波动,导致热耗增大等情况,但这些情况无法理论计算和量化,暂不予考虑。
! C$ w/ l+ S" B3 O; k) y$ {+ w0 s5 b( T! v1 V
3.1 单位熟料烟气量变化
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/ ] _' l4 D% w; c" {(1)处置废弃物物之前:假定煤粉燃烧过剩空气系数1.15,则:
9 L# e" [' Z6 U! {: k* |1 O, E i- }; v1 y
①煤粉燃烧烟气量:0.984 Nm3/kg熟料' q h# G8 z' a
②假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料/ G; B- y# v' G* `' o6 y
% G$ P; X+ K) t- y7 J则总烟气量为1.38 Nm3/kg熟料
8 C7 h( u; L5 V3 `. y* D3 ^0 V. K5 ~, B- A( L, H
(2)处置废弃物之后:假定煤粉、MSW燃烧过剩空气系数1.15,则:+ k' a9 v9 k0 x& K
& D6 m V$ p9 D: A6 J$ w①煤粉燃烧烟气量:实物煤耗的函数,后续通过热平衡求出实物煤耗* s" R% A9 h6 e1 v! S
②MSW燃烧烟气量:0.197 Nm3/kg熟料
6 ?& \ F" `) I- Z; _) q& s2 x③旁路放风烟气量:0.4 Nm3/kg熟料×5%=0.02 Nm3/kg熟料
0 W8 L# p. f2 d) X# ^9 R④假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料
- y( J1 j$ ^2 y
0 v+ W# Y3 v* v3 m6 N9 T2 P" `总烟气量为:煤粉燃烧+0.197-0.02+0.4 Nm3/kg熟料
% R0 S! d, J3 {) _3 U0 c" j% E8 v$ ^: U* c' p# P b
3.2 预热器出口烟气温度变化; |" i/ s- K3 d$ F7 I. V2 d w; E: R
9 d! F' }8 q' n" } D
(1)处置废弃物前
5 S X+ E/ V5 K. H
2 l. h6 f) a1 W8 e% [假设C1出口烟气温度320℃,烟气量如上所述为1.38Nm3/kg熟料,烟气组分如下:
3 F8 b7 ?% f) [2 v! g; o' m+ w: W+ I' D+ m
) J' ?8 t* S3 u- U
8 h7 S. v4 s/ b! G' S9 B$ W$ O. E; ^- [) ]
(2)处置废弃物后
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$ c/ o; N6 f, w5 j以预热器作为研究对象,对其进行热平衡计算。由于处置废弃物后,分解炉出口的烟气温度保持不变,但是烟气量和烟气热容均显著增大。烟气量增大因为处置MSW引起,烟气热容增大则是因为烟气中水分含量增加引起。经过计算,处置废弃物后预热器出口烟气成分如下表:* }5 e4 k' s* V5 l7 a# n1 l! w3 c8 A
+ T* ^$ w9 u/ i9 w, j
/ Z- E2 X! n% o
3 c! a, q7 F$ e. K5 H# {0 S8 a* T4 l1 _1 n2 w0 c# g
尤其带入预热器的热量显著增大,增大约40大卡左右。此值大小受到处置废弃物后煤耗的变化,因此也是实物煤耗的函数。具体的数据需要平衡计算。在此仅对结果进行阐述:. j3 |) M! p& t6 F
k6 B- z" u$ Z7 Q6 w" y
' v0 X# K; z, S: e6 x! S
9 R K0 K% j; p
) L, }) ^6 B9 L$ ]. @由此可以看出,处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加约47℃,烟气量增加了7%(质量分数)或10%(体积分数),烟气带出热量增加了约43 kcal/kgcl。4 J( b1 p) |/ d+ C
0 S9 D# l6 A5 Z9 u7 B
3.3 旁路放风带走热量
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处置MSW后,需增设旁路放风系统。旁路放风系统带出热量包括高温烟气带出热量和高温飞灰带出热量。其热量计算公式如下表:
: V1 \; }: i- z! U4 _
$ F' ~4 r3 J" c/ X0 q( B/ @
% }% h) L) X2 Q# D: I }0 j) T
j& ~8 Q5 {2 W- J: M! x* M
/ @- \" Y. H/ j6 b% j# |& v* K/ r可见,因旁路放风带出热量约增加10 kcal/kg熟料。
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& `% W% ~) p4 {3 y3 l% d4. 计算结果
( V4 J# C7 t) R' q) K# N9 X9 b5 m$ l0 I( b$ h* s
最终,经过热平衡和迭代计算,求得:* x7 O2 G* j. j& d( E/ [1 k
5 q3 ? Z+ ^/ T0 w
带入热量:/ E- b- |- _0 X
1 r. O, v! b3 `# N1 T7 CMSW带入热量:81.8 kcal/kg熟料
% A1 z7 K, I% d2 d# S! n* b% s% h; x- O( x, V
带出热量:' Z- m+ e/ V1 a1 o& Z# x$ L
: q6 ]; Z1 o! Q- y& q
预热器出口烟气带出热量:43 kcal/kg熟料
3 J& s7 O/ f/ r3 X( W3 ]旁路放风带出热量:10 kcal/kg熟料' l3 {+ b4 `) O9 f r3 ]: p
' K0 v' b1 ~, G+ g$ |) k* \
节约煤粉:
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% X( J/ M# [5 v81.8 - 43 - 10 = 28.8 kcal/kg熟料,折合降低实物煤耗5.2 kg/吨熟料,标煤耗4.1 kg/吨熟料。
2 \2 |1 a# R9 c* d* F# y( g
- Q# D# f5 O" C+ y9 C: s) C: w综上所述,废弃物带入了约82kcal/kg熟料的热量,但是真正“发挥作用”的热量仅为28.8kcal/kg熟料,占比仅为35%。而且35%的有效利用率还是在废弃物完全燃烧的情况下所得数据,如果废弃物没有完全燃烧(这也是大部分现场的运行情况),废弃物热量有效利用率还会低于35%。
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8 F2 C6 E) @' u a* R* }9 S简单来讲,假如废弃物在分解炉内的燃尽率能有65% (100%-35%),也就是说有65%的废弃物热量发挥作用。那么65%的废弃物热量与因处置废弃物所增加的热量相同,此时处置废弃物并不会降低实物煤耗。当废弃物燃尽率低于65%时,甚至要“倒贴”煤!因此废弃物在分解炉内的燃尽率对于降低煤粉消耗来讲至关重要! V4 a5 e( U1 e
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