很多废弃物,如生活垃圾、污泥、城市固体废弃物等都具有热值。仅仅考虑废弃物带入热量的话,处置废弃物肯定是节煤的,而且单位熟料处置量越高节煤量越大。但是真实的情况是这样吗?废弃物虽然会带入热量,但是废弃物处置必然也会导致熟料烧成热耗增大。一方面,废弃物带入可用的热量;另一方面,总的烧成热耗升高。因此处置废弃物能否节煤,关键在于两者的平衡。下面就从理论上进行计算。
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6 V5 t5 }8 f4 N `" I1. 基本情况
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/ P! v: r0 o3 M6 m4 o* j- f假设某企业处置废弃物。该企业熟料产量5500t/d,处置废弃物前单位熟料烧成热耗740 kcal/kg;所用燃料为煤粉,热值5500 kcal/kg。处置的废弃物为城市固体废弃物(以下简称MSW),经过预处理后喂入分解炉。其中,MSW每日处置500吨。
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% @# i9 f& [% t* A$ C$ I6 H2 nMSW水分含量45%,低位发热量为900kcal/kg,入炉MSW工业分析和元素分析数据如下:
1 J% l+ f% V5 V. [8 |+ f% `水分:45%;灰分:35%,C:10%,H:2%,S:1%,N:1%,O:6%。' X2 s f2 b% y# e( Z9 x/ @0 S
9 v! {0 V3 H& [; L6 a( ^8 Q; \因为处置MSW,特增设旁路放风系统,放风量为5%。
1 V! ]- I( l& l$ `) ]; V% {3 C" x4 Q# ?
2. 废弃物带入的热量
2 a, @$ h' z4 y9 v0 w. Q' L* k. L( b& y, j* B7 B. ^6 Q1 H
假设废弃物处置前后,熟料产量不变。以单位熟料为基准,每公斤熟料处置MSW量为0.091kg/kgcl,MSW热值为900kcal/kg,单位熟料带入热量为81.8 kcal/kg熟料,即11.7 kg标煤/t熟料。2 _3 l5 U8 m. ]1 j0 t
+ R5 B) ? h+ a, R$ d$ G$ F* c那么处置这么多废弃物,单位熟料煤耗真的可以节约11.7 kg吗?- S0 u% g1 r) n: N/ n' ~0 c
4 I1 q+ c1 p2 a: [3. 因处置废弃物多带走的热量( G1 p5 C7 [. T8 M* @) Z
2 Y; W3 f9 t- w" ?& N* c- }处置废弃物后单位熟料烧成热耗必然增大,主要原因在于以下几点:3 M2 A% |& d7 }) o4 w% Y
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处置废弃物后,单位熟料烟气量增大' f8 g, I1 p: c0 ]
7 f, y& Q. e6 i5 d2 q处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加' M" y, l4 Q3 i t
! m d0 u' D4 J处置废弃物后,因旁路放风导致热耗增大) D7 j; c2 [6 _8 L6 @' c7 M9 f) r% s
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除此,还会存在预热器出口CO浓度增大,带走更多的化学不完全燃烧热;熟料结粒变化,引起篦冷机热效率变化;窑尾结皮引起生产波动,导致热耗增大等情况,但这些情况无法理论计算和量化,暂不予考虑。
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- G# [& r$ W- `0 N0 o" L# J: h3.1 单位熟料烟气量变化% S( u. t, a$ W+ D
" i% o& F1 ] ^0 h+ U, G h(1)处置废弃物物之前:假定煤粉燃烧过剩空气系数1.15,则:
- r! |+ A% f7 f5 n
$ W; w, R7 x3 n/ s! d9 H N①煤粉燃烧烟气量:0.984 Nm3/kg熟料, o( a' g% E1 i; M. t! ?
②假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料
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( n% I) a( x6 q& a则总烟气量为1.38 Nm3/kg熟料- K( E" T0 Z* o9 C$ H5 M0 p
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(2)处置废弃物之后:假定煤粉、MSW燃烧过剩空气系数1.15,则:6 m) i1 c9 r4 s$ \& I1 G. j
$ \& m9 @) w5 s( e( s, B' |8 D5 N
①煤粉燃烧烟气量:实物煤耗的函数,后续通过热平衡求出实物煤耗
2 r, B8 T6 B5 d: `. S7 \, k' U②MSW燃烧烟气量:0.197 Nm3/kg熟料
, k: c( t9 k( ?' D* c0 c③旁路放风烟气量:0.4 Nm3/kg熟料×5%=0.02 Nm3/kg熟料
5 P0 j1 Q3 m: [9 E& ^) F2 l④假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料
" T5 Q( r$ \) [7 N1 K3 x2 s
0 b6 I6 k8 k- m总烟气量为:煤粉燃烧+0.197-0.02+0.4 Nm3/kg熟料/ W* w- a; J9 c f6 X# m- k
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3.2 预热器出口烟气温度变化8 ]- E9 c/ q$ `/ r, F$ o" _( G# K
" i# l* `. r4 t8 s: w r) a- t) A(1)处置废弃物前
7 C W+ q9 l0 S6 z( V# `7 N; {, Q; R/ C& X* O
假设C1出口烟气温度320℃,烟气量如上所述为1.38Nm3/kg熟料,烟气组分如下:
1 a1 R' o. |, H6 {7 R" ~; _
. r! F6 k' w% l
* j4 u. ], B% a2 f* F2 q- ^) X5 S& F; M& L, [5 Q
( k6 |* |/ I7 l; E% k3 y# l. N
(2)处置废弃物后
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1 W+ M9 q i8 b以预热器作为研究对象,对其进行热平衡计算。由于处置废弃物后,分解炉出口的烟气温度保持不变,但是烟气量和烟气热容均显著增大。烟气量增大因为处置MSW引起,烟气热容增大则是因为烟气中水分含量增加引起。经过计算,处置废弃物后预热器出口烟气成分如下表:' S3 y4 ~- z1 n4 e# h! O% V1 E
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' ^. }' C: L, S' z. o
& C3 n9 @/ G: ]) {4 a' A ^, [ l2 y. l! d
尤其带入预热器的热量显著增大,增大约40大卡左右。此值大小受到处置废弃物后煤耗的变化,因此也是实物煤耗的函数。具体的数据需要平衡计算。在此仅对结果进行阐述:
1 T" u3 o+ R9 ]; I+ t4 E9 Y7 y' [9 U3 ?9 r3 [
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3 c& I v7 _3 n由此可以看出,处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加约47℃,烟气量增加了7%(质量分数)或10%(体积分数),烟气带出热量增加了约43 kcal/kgcl。
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3.3 旁路放风带走热量8 z* Y7 b. U/ M: X
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处置MSW后,需增设旁路放风系统。旁路放风系统带出热量包括高温烟气带出热量和高温飞灰带出热量。其热量计算公式如下表:$ n" f- J& x i1 ~7 b
/ ^% m& A3 A M) w+ x' x' T/ F& I3 J
+ E. {% i) k% i$ c
! j0 C7 f5 \5 _# ]; ?% X; s
$ |* a% R, D! g: I可见,因旁路放风带出热量约增加10 kcal/kg熟料。5 r: M/ b. J( f B/ c) p
% [' `1 v# H$ D4. 计算结果3 q; H# F1 w2 {
5 H j1 Q* P5 a; }; i& _. g最终,经过热平衡和迭代计算,求得:) x% `) k6 w, O8 y6 R2 ~( i
' v1 O& Y7 T }: X* Z带入热量:
4 M/ X b- M9 Y/ P# p
- M& K! D4 Y, z7 U# c7 ^/ uMSW带入热量:81.8 kcal/kg熟料# I2 A$ S* P3 J, S, Y/ x2 L
- y! |2 u9 T# A% N带出热量:
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5 w E+ [5 t0 _" }& i$ |# t预热器出口烟气带出热量:43 kcal/kg熟料& [5 W( @) }* Z) C
旁路放风带出热量:10 kcal/kg熟料
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节约煤粉:
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81.8 - 43 - 10 = 28.8 kcal/kg熟料,折合降低实物煤耗5.2 kg/吨熟料,标煤耗4.1 kg/吨熟料。
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% y8 b2 a3 T+ `9 w6 m/ v _- O综上所述,废弃物带入了约82kcal/kg熟料的热量,但是真正“发挥作用”的热量仅为28.8kcal/kg熟料,占比仅为35%。而且35%的有效利用率还是在废弃物完全燃烧的情况下所得数据,如果废弃物没有完全燃烧(这也是大部分现场的运行情况),废弃物热量有效利用率还会低于35%。
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简单来讲,假如废弃物在分解炉内的燃尽率能有65% (100%-35%),也就是说有65%的废弃物热量发挥作用。那么65%的废弃物热量与因处置废弃物所增加的热量相同,此时处置废弃物并不会降低实物煤耗。当废弃物燃尽率低于65%时,甚至要“倒贴”煤!因此废弃物在分解炉内的燃尽率对于降低煤粉消耗来讲至关重要!4 ^# u* s; w& b( q4 x
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