酒精废水属于高浓度有机废水，其处理流程长，工艺复杂，处理难度大。今天，我们就了解下某黄酒厂废水启动调试案例。
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9 Q/ H6 O- q* S0 `' V$ ]0 u一、项目介绍3 _. [6 |3 `( c" u9 h4 _
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某黄酒厂生产旺季运行水量在600m3/d，设计属足量设计。调试阶段进水量在300~550m3/d。进水水质及水量见表1。$ n* M4 A7 k! ]5 [9 P2 M! k5 v
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表 1 进水水质、水量 j6 d5 ~& _% U0 u1 s
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6 Y4 Y: h! S1 k. W* y! J5 n' V二、废水处理工艺
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图1 某黄酒厂废水处理工艺7 ^' \& T5 v" P0 B3 S$ v
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6 u4 Y; b+ @6 P该厂废水处理工程采用“IC 厌氧塔+两级 A/O+SBR”工艺，工艺流程见上图。
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7 [" o1 e) K1 q2 J2 q- D+ N& b综合废水于集水池中收集，匀质匀量后，泵入配水池配水，配水调pH和加热后进厌氧反应器，在厌氧微生物的消解下大量去除废水中有机物。之后废水自流入一级A/O池，通过微生物进一步去除有机物、脱氮。经中沉池泥水分离后，废水进入二级A/O池，经微生物再次消解有机物和脱氮，出水进入SBR反应池，保证废水稳定达标外排。: G e) r0 X4 E y! W
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本项目污泥主要为生化污泥，来于厌氧沉淀池、中沉池和SBR的剩余污泥，污泥压滤脱水后外运处置。
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三、现场经验8 j8 q9 f2 z4 N
+ {5 g* I! I3 j- s! T; d1. 管道相关
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(1) 管道流量应与管径匹配。现场A池提升泵因更换后并未及时更换管道，且因A池至二级A池自流管道的存在（该管道无阀门，如若A池混合液自流，将导致一级A/O系统污泥流失），导致后期调试过程中，一级O硝化液回流量不足，影响了一级A/O系统的脱氮效果。
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(2) 废水中应考虑夹带气体对泵的影响。项目新建厌氧塔初期运行阶段中出水水质不稳定，夹带些许污泥。因大量未成形颗粒污泥自流至厌氧沉淀池中，沉淀池内厌氧反应活跃，产生气体携带污泥漂浮至上清液，随后自流至中间水池，造成中间水池水质不稳定，且厌氧污泥回流泵因此受到影响。! P1 `) `9 q) d- E/ `
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(3) A/O系统中沉淀池污泥回流泵适当时可增设O池回流管。A/O系统污泥回流设计应回流A池中，但实际运营发现，可能适当增设污泥回流管至O池中更为便捷，且或许能够提升硝化效率以及硝化菌的生长繁殖。& N# R' v( t5 ~* ^
9 x+ J& C( W) g \2. 设备相关0 ^ \8 h& e1 |6 ^
+ C! F3 J, U- w) T( ~2 M4 w: S% P(1) 工艺运行中，泵是很重要的。调试启动时，因一级A/O系统运行状况不佳，怀疑O池碱度不足，不能满足硝化要求。调试时向中间水池投加两袋粉状碳酸钠，共计50Kg。随后虽然系统启动运行，但是中间水池提升泵及蝶阀却因而略微堵塞，管道结晶，对于运行存在干扰。以此为诫。在设计与调试工作中，对于泵的考虑，是十分有必要的。( }6 p6 Y' t! X
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图2 中间水池管道堵塞（堵塞物疑似工业碳酸钠结晶，浓盐酸浸泡长时间可溶）$ F+ U6 E: V2 x! T% Y' X
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(2) 风机放置时应考虑噪音+防潮。项目风机未安装消音器，噪音严重；风机放置于一简单彩钢网下，彩钢网覆盖面积不足，下雨、雪时肉眼甚至可观察到水滴、雪花飘落至风机内，长此以往风机内部受潮，会严重影响工作状态。4 f! I; Q6 @+ M/ y+ M2 ]1 O4 p! f( r# K
+ h8 c6 I, M0 b9 t+ v四、调试
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1. 厌氧塔调试
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项目现场涉及新厌氧塔一座。厌氧塔最重要的是三相分离器的分离效果以及布水器能否均匀布水。对于三相分离器，如果泥、水、气不能较好分离，则易极大影响厌氧塔的处理能力。对于冬日，应该做好厌氧塔的保温。厌氧反应适宜温度在35℃附近。+ C; m- q9 e% }, N$ f
; M+ b t* H0 |' s: T+ M$ o; [厌氧塔调试应将负荷逐步提升，上升流速应该控制到位，对于IC厌氧塔，控制上升流速在2-4m/s可有利于颗粒污泥的形成。当厌氧塔出水指标升高，且逐渐恶化时，应尽可能降低厌氧塔负荷，借以恢复塔的处理能力。, i2 a& g+ ^* [. s
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厌氧反应能够将进水有机氮氨化，为后续脱氮反应创造良好条件。因而厌氧塔出水氨氮大大高于进水氨氮属于正常现象。厌氧塔出水总氮高于进水，总氮可能是因为干扰的存在。2 k' m% e! M; m1 \2 U8 D
, T9 @4 w3 t3 I7 Q0 U1 o6 T, L2. A/O系统调试
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6 _& p0 b5 X, M, @& H! Z3 qA/O系统在脱氮作用上主要承担了硝化、反硝化的角色。厌氧反应将污染水的有机氮氨化，混合液中的硝化菌能够将氨氮转化为硝酸根，在反应过程中消耗大量的碱，PH宜维持在6.5-7.5之间；反硝化菌能够将硝酸根与亚硝酸根转化为氮气，过程中产生大量的碱，PH宜在7.5-8.5之间。冬季SV30应在30%-40%。3 U9 m5 ^0 e" B; |! I4 j
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调试中，应将A/O系统作为一个整体看待。硝化菌生长速率缓慢，接种污泥最好选择处理接近水质、脱氮效果较好的二沉池污泥，这样接种量大且菌种优势突出。调试采用同行业酒厂二沉池污泥，接种2槽罐车约40m3后，生物相显著增多，随后开启污泥回流与硝化液回流，停止闷爆，整个系统硝化反硝化效果逐渐好转。后续发现，进水可生化性较好厌氧塔出水COD较低，一级A/O与二级A/O系统脱除总氮与氨氮碳源不足，在设置超越水量后，硝化效果与反硝化效果突飞猛进，整套系统去除效果飞速上升。& G- w" ] m! i5 }
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3. 现场问题的思考6 Y; {7 }: T" Q5 V; S& P* c
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(1) 调节池的匀质匀量作用/ [4 s+ _, A$ J
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设计时应取适当的调节池尺寸设计，避免调节池池容不足，为后续工艺处理带来困扰。
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(2) 两级A/O系统0 g( ^5 _" Q1 n. L2 d6 t
% ?7 y& B3 l, y% b: B0 J对于易生化废水，两级A/O系统在第一级系统有可能就把大部分COD、氨氮、总氮脱除，这种情况下对于二级A/O系统应该考虑营养的补充以及去除效率的维持。
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(3) 不同水质对于泡沫问题的处理! H* F$ y4 s( n8 T6 K+ z
, S0 z( y' i7 Y A! X现场实际运行时，一级AO系统经曝气产生大量泡沫，在排除污泥负荷高、曝气器等问题后，确定是原水（米浆水）中旧有大量表面活性剂，废水经曝气后产生大量米白色泡沫，设计时并未对此进行考虑，且设计超高较低，泡沫极易逸出。虽说是现场问题，但如果设计时设计足够的超高，或许能够减缓此现象，为运营带来便利。) ^% s6 a. ]# ]9 |
' j2 A8 i; t2 X# J0 l4. 综合处理效果2 n1 s7 R+ [3 c
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本项目要求处理水质见表2。经历6个多月的稳定运行证明，项目出水能够达到设计要求，且远远高于预期。分析总结因为实际处理量小于设计处理量，各单元处理负荷较低所致。1 X, {/ w3 @: c# e3 ?/ x; H" ]
% P' @: v4 o! q; U) Q* C( a表2 处理出水水质表（除pH外均为mg/L）$ k: h" [+ J8 _1 t* ~" N3 n7 y
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