无论是垃圾填埋场还是垃圾焚烧厂，渗滤液的特点是水量水质受季节、气候等因素的影响大，成分复杂、污染物浓度高、可生化性差，渗滤液处理工艺大多采用“预处理+生化+深度处理”工艺，其中生化处理普遍采用MBR工艺，是整个渗滤液处理系统的核心，是出水能否达标排放的重要保障。
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垃圾渗滤液MBR处理系统设计要点如下：
1 S) ~& W! I, n+ r% F, B& Z- s2 F Q4 q4 p' N, W3 @: A1 v7 d
◆MBR生化处理系统的设计应以COD进行计算；
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◆规模较小时可以采用一条线，规模较大时需设置二条线；
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0 O# x1 h- R3 R" n1 i◆渗滤液处理出水对总氮无要求时采用单级生物脱氮，出水对总氮有要求时采用二级生物脱氮；. O; s) T- e, X
) L: p5 R5 }* i8 P8 D◆合理选取水温、泥龄、污泥浓度、剩余污泥产率及单位耗氧量等设计参数，通过计算确定混合液回流比；1 p1 J H: E6 p
! x- J0 `; }; p5 C◆外加碳源可以采用甲醇、乙酸钠、葡萄糖等，分别投加在缺氧池和后置反硝化池；: T/ G) x! _# v4 }$ F: ?
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◆通过控制生物池内水的流态、利用空气管道控制曝气区域、控制膜分离和污水冷却系统回流位置等技术措施，可以取得良好的处理效果。* D2 u2 Y" z0 _0 E
( q$ m1 Q$ i1 Z1 {: }
1用COD进行设计计算0 y" ?% G3 L6 c
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大部分的生化处理系计是按BOD进行设计计算的，但对垃圾渗滤液而言，COD浓度远远高于BOD浓度，二者的比值COD/BOD＞2.2，此种情况下如果仍按BOD进行设计，会存在较大误差，严重影响处理效果，因此垃圾渗滤液MBR生化处理系统应以COD进行设计计算，实际运行结果证明，这种计算方式是符合实际情况的、是合理的。
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2一条线和二条线的设定原则设置
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. n! G6 p" ]$ T1 Q许多垃圾渗滤液处理工程，生化处理部分往往只设置一条线，检修、维护时整个系统必须停止运行，对整个渗滤液处理系统影响很大，而且恢复运行难度也很大。因此为保证渗滤液处理系统能够连续稳定运行，同时考虑到渗滤液处理规模大小不一，原则上规模较小时可考虑设置一条线，规模较大时可应采用二条线，使系统的运行更加可靠、灵活和合理，把由于检修维护的影响降到最低。
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根据渗滤液处理工程的特点，工程规模Q≤200m3/d的渗滤液处理工程可以按一条线进行设计，工程规模Q＜400m3/d的渗滤液处理工程，优先考虑采用二条线，如果现场条件不允许也可采用一条线，工程规模Q≥400m3/d的渗滤液处理工程应采用二条线。1 g; `+ S+ f& w8 v& }
% ^& p$ e# A$ G0 b" }: Q3单级生物脱氮和二级生物脱氮的适用条件
4 s6 Y& P- W5 K" @& o& z% F$ D4 |9 S7 R' p4 O2 Z& Z/ u
所谓单级生物脱氮系统，就是在系统内设置缺氧池和好氧池，利用微生物的硝化和反硝化反应达到去除总氮的目的，对于进水氨氮浓度较低或排放标准对总氮没有要求的项目，采用单级生物脱氮即可满足要求。7 v5 a9 Z; t4 g5 U
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图1单级生物脱氮系统示意图8 Z u. t5 G* m
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事实上经过单级生物脱氮处理后，出水中仍会含有一定量的硝酸盐，尤其是进水氨氮浓度高的情况下，出水中硝酸盐的含量会更高，总氮也相应偏高。在出水对总氮有严格要求的地区，为保证出水总氮达标，在单级生物脱氮后再增设后置反硝化池和后曝气池，亦即二级生物脱氮系统，通过投加外加碳源，利用微生物的硝化和反硝化反应进一步去除剩余的硝酸盐，进而达到提高总氮去除率的目的。9 q& o R+ A1 t( j
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% {) }. f) A$ j! T5 c8 b图2二级生物脱氮系统示意图6 o6 R! k. f/ L5 [9 A
1 f' q3 n3 ?$ ~5 j q2 p4 x
垃圾渗滤液原液中氨氮浓度很高，一般介于2000mg/L~3000mg/L之间，也有高达3000mg/L~4000mg/L，一些排放标准要求出水总氮低于40mg/L，总氮去除率高达98%以上，如此高的去除率对MBR系统提出了更高的要求，单级生物脱氮系统很难达标，必须采用二级生物脱氮方能满足要求。& ^) W6 b4 w/ {& I% }: C
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对于垃圾渗滤液而言，排放标准对总氮没有要求的项目，生化处理系统采用单级生物脱氮，如果排放标准对总氮有严格的要求，应采用二级生物脱氮处理系统，通过控制硝化和反硝化反应的完全程度来控制出水中的总氮。 R4 H( g7 K/ @- N8 s
r! f0 X, K* Q( `: p
4主要设计参数
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4.1主要设计参数的选取' {8 U g' Y2 I
& n. L1 A& t* {. m9 [0 C; u( T生化处理系统设计参数取值见表1。7 z% O# j; Q+ g4 Z* X# q- _
% T, c5 W' K. u5 u4 Z& Q3 ^, g
表1MBR系统主要设计参数1 T9 i7 `- ?; r/ }$ J$ x
) v+ g+ d% r/ c/ c9 u" ~ p0 g8 H9 O# F& @# H9 M: Q
4.2混合液回流比的计算
- {( R: U* U* e9 \ D7 v" r k
& S! A k; ^- E8 L; E: ?垃圾渗滤液进水氨氮浓度高，排放标准对氨氮和总氮的要求非常严格，混合液回流比对总氮的去除率影响较大，混合液回流比增大，TN去除率也增大，合理确定混合液回流比，才能达到良好的脱氮效果。实际工程设计中，许多工程设计混合液回流比不能满足脱氮要求，出水总氮超标现象非常普遍。7 m0 x, M# ^2 w% {3 c8 f
& b4 c) s& d# {1 x反硝化所需的硝酸盐由污泥回流和混合液回流提供，反硝化率用回流比控制，它们之间的关系为：7 i- L( u& t/ S. s& k
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) F5 k/ J, `+ e
( Y; O9 a W* j! Z4 e1 [' H# `反硝化率fde按下式计算：/ E& Z2 k% i) ^# ?( f
" L% ~8 r: T& k0 o* G' R5 u
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需硝化的氨氮量按下式计算：3 A% H% X8 D( s9 H4 K
3 r! G' M4 Q, z: h
（4）Nht=24Q［N-0.05（S0-Se）］×10-3（kg/d）6 Y0 g) y- b3 m! Z
5 Q& e: J$ X( W! X
MBR系统采用外置式超滤膜，出水SS接近于零,其含氮量亦按零考虑。3 q4 `) e- [" X2 W7 ]/ k
" k9 o8 b" M& o! U: L! A" W, K反硝化的硝酸盐量按下式计算：
8 w: x( p4 O: S4 y; h8 u
3 a8 ^; U# F4 E5 f* q% ^（5）NOt=24QNO×10-3（kg/d）, j. c+ i# n# n
& Z1 z; `; S7 B; b' H
式中需反硝化的硝态氮浓度NO按下式计算：% p% ~2 |9 |$ I( |2 k9 G
$ j5 |: H4 Z% a0 G: D! @（6）NO=N-0.05（S0-Se）-Ne3 I- H4 c* W8 v7 l" `& {4 R6 m
1 M5 K* z% k* }$ d) r+ ~5外部碳源投加系统4 ^; |$ ~4 f9 W, Q1 i+ o- e
6 W- w+ P# s9 C. ]4 B5 @: ^+ x X5.1外部碳源的种类/ D2 S1 T6 D+ z2 e; x8 {. T/ r
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目前普遍使用的外部碳源有甲醇、乙烷、乙酸、乙酸钠、葡萄糖等，各种碳源各有优缺点，合理选择外部碳源对脱氮效果、运行成本等影响很大。
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不同碳源类型对系统的脱氮性能影响存在差异，在实际工程应用中应根据工程的具体情况合理选用外部碳源，综合分析并参考以往的工程经验，外部碳源宜优先考虑采用葡萄糖。0 b: l9 A0 u+ f2 N# k9 Y' U
/ M' q! P7 [$ k! i* T1 [5.2外部碳源投加位置
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渗滤液原液碳源极度缺失的情况下，如果不投加外部碳源，会导致生化处理系统内硝酸盐过度积累、碱度缺失，轻则抑制微生物的活性，重则导致系统崩溃，此种情况下为确保系统稳定运行，应在缺氧池和后置反硝化池都投加外部碳源。
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如果碳源不是很缺乏，硝酸盐积累现象也不是很严重，系统内能维持正常的硝化反硝化反应，此时宜在后置反硝化池内投加外部碳源，可以节省投加量，从而达到降低运行成本的目的。5 Y. N& t0 b$ M* \
Y4 T' ^3 k( j$ w+ t( ^国内大部分渗滤液处理工程，在后置反硝化池投加新鲜渗滤液，确实可以达到节省运行成本的目的；但由于渗滤液原液含有高浓度的氨氮，而后曝气池未设置内回流系统，导致出水总氮增加，因此在后置反硝化池应投加甲醇或乙酸钠等不含“氮”的外部碳源，而不应投加新鲜渗滤液。
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5.3外加碳源对生化处理系统的影响
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如果渗滤液进水C/N比严重失调，生化处理系统长期靠投加外部碳源维持运行，这种情况与单纯处理垃圾渗滤液有很大不同。无论采用何种碳源，其反应速度均远远高于渗滤液原液，水力停留时间也相应很短，因此池容积也较小。
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# Y' q0 L2 W1 [& m! F5 O- {: W0 ~1 `如果池容积过大、水力停留时间过长，异养好氧反硝化菌得不到足够的营养物质．因而利用自身体内的原生物质进行内源呼吸，进而降低活性污泥的活性，影响处理效果。因此在靠投加外部碳源维持运行的渗滤液生化处理系统，其生物反应池容积不能过大，应通过计算合理确定。
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+ v5 D0 L" N( E7 B6工程设计技术措施
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6.1水流形态的控制
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许多生物池的设计对水的流态缺少控制，极易发生短流，减少实际水力停留时间，降低整个系统的处理效果。垃圾渗滤液处理生物池内的混合液悬浮固体浓度一般控制住12g/L~15g/L，实际运行过程中有时高达20g/L~30g/L，如此高的污泥浓度，在水流发生短流的情况下，极易发生污泥沉积，从而降低活性污泥的活性，导致处理效率下降。
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在工程设计中，尤其是大规模的渗滤液处理工程，应在生物池内采取必要措施，控制生物池内水的流态，避免污泥沉积并提高处理效率。
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6.2污水冷却系统回流管的设置+ P$ D% @' T4 {! E
; w2 g7 W' _$ Z3 U由于高浓度污水在生化反应过程中会释放出大量的热能，同时由于部分电能转化成热能的缘故，垃圾渗滤液处理生物池内会保持较高的温度，过高的水温会抑制微生物的活性，严重时会使生化处理系统瘫痪。因此垃圾渗滤液生化处理均设有污水冷却系统，用污水泵抽取生物池内的混合液进入换热器，与冷却水在换热器内进行热交换，降温后混合液再回到生物池内，从而达到降低生物池内水温的目的。/ ^! Q( ^! E E5 Z' q d
( G. I3 ^) h' [+ Y7 r k d
对于设有污水冷却设施的生化系统，由好氧池末端取水，将冷却后的污水回流到缺氧池进水端，可以同时起到混合液回流的作用，提高脱氮效果，也可以取代内回流泵节省能耗，但实际操作中要考虑冷却系统间歇运行的影响。7 {7 w; U/ |7 U: x: M
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图3污水冷却系统示意图
; Y/ P! Z/ o4 J8 v9 T
8 l- J" f/ R& s' Q1 m6.3膜分离系统回流管的设置
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在许多垃圾渗滤液处理工程中，MBR系统采用管式膜超滤分离系统，超滤进水泵由好氧池末端取水，进入管式膜浓缩又回流到生物池内。将含有硝酸盐的超滤回流管接至缺氧池进水端，同样可以起到混合液内回流的作用，提高脱氮效率、节省能耗。
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图4膜分离系统示意图
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