从直观感觉来看,当颗粒粒径越大时,越不容易悬浮于烟气之中。不同粒径下颗粒悬浮需要的最低风速,直接决定了立磨喷口环截面积、预热器换热管道直径、分解炉直径等设备的关键尺寸。
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(1)颗粒在烟气中受力分析
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" `, `3 s- q5 C) z7 X假设颗粒为球形颗粒,则其在烟气中受到的力主要有三类:/ i5 }% y3 J* N5 S$ ^
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① 重力:G=mp*g=ρp*Vp*g,其中ρp 为颗粒密度,Vp 为颗粒体积
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3 C& O _5 q. _. x. v) j9 _) O② 浮力:Fb=ρg*Vp*g,其中ρg 为烟气密度$ |9 e& @5 m) e
& H$ }/ T* c4 x- r0 c# }. U% G③ 曳力:FD=CD*0.5*ρg*Vr^2*Ap ,其中CD为曳力系数,随流体雷诺数不同而有较大差异,如下图所示;Vr为颗粒与流体的相对速度,即vg-vp; Ap 为颗粒截面最大面积,对于等直径球体,Ap = π*dp^2/4, F' \$ S( i% v3 T5 ^
7 Z3 L4 v- k) l% S8 z. `8 p
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3 [7 I1 s# }) u/ C, o5 ?( e9 g: t图1 不同Re下曳力系数的求解公式* ] x: @- r$ z
0 Z9 ^7 v) {! w6 P1 t, y假设烟气流速向上,为vg 。若想保持颗粒悬浮于流体中,则颗粒流速vp 必须要≥0,即运动方向向上或相对烟气保持静止,否则颗粒则会向下运动,从而无法实现悬浮。
5 ~! x0 M0 R2 h+ s9 N$ f
- r Y8 r, e$ c; j(2)求解. }' K3 O, J" E5 s8 b' o
1 R) G0 H( D! V5 f7 r# `
基于以上分析,可以列出颗粒受力方程,即:+ z0 y7 I1 V$ r9 ]0 u
) _) R2 D4 ~$ u2 cG=Fb+FD
" C4 D4 E- y. @) x/ n" e: ~# q3 D% \6 F/ v6 I
假设颗粒刚刚能够悬浮于烟气中,即vp=0,求解此时的vg ? 假设气体为空气,温度为常温,则不同粒径下烟气最低速度如下表所示。
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% ~! ^! v) p5 c! P) C; J1 M3 i- Q
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+ ]3 n6 p7 i4 n& A, r/ W
从上图可以看出来,即使颗粒粒度达到200μm,烟气只需要1.33 m/s就可以将颗粒悬浮起来,只要速度大于1.33 m/s,颗粒就可以向上运动。
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7 U6 I! V9 Q1 U那么温度对烟气最低速度的影响如何呢?温度的影响主要体现在烟气密度和粘度上。计算了1000℃下烟气的最低速度,结果如下表。+ t/ t" q' V# G0 p! u
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可以看出,烟气温度增加后,烟气最低速度反而降低了。即使颗粒粒径达到200μm,烟气速度只需要1.21 m/s就可以悬浮起来。3 ^7 M0 Z, J/ {, G( I( t9 c
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(3)疑问
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虽然最终的计算结果表明,对于像水泥生料类的颗粒,只需要1.2-1.3 m/s的烟气速度就可以将其悬浮起来。那么实际生产中,为什么烟气速度通常要设计在10m/s左右,甚至在预热器换热管道内要达到20 m/s以上呢?: k) a, y! q8 O6 ?
6 N: _+ P& }/ ]# k原因是 粉体的团聚!
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计算了在1000℃下,不同粒径颗粒的最低烟气速度,结果如下图所示。
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可以看出,当颗粒粒径达到1000 μm时,烟气最低速度为6.3 m/s;当颗粒粒径达到2000 μm时,烟气最低速度达到了14.3 m/s。
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7 e! T1 Z3 Y$ T+ t" `* q0 _- l曾分析了生料的团聚作用,结果表明理论换热量是实测换热量的20倍以上。在假定换热系数相同的情况下,生料颗粒团聚后的换热面积是充分分散情况下的1/20,即团聚后的生料直径应该为之前的4-5倍。
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对于粒径在100μm左右的生料粉体,团聚后其粒径可能达到了400-500 μm,此时烟气最低速度就由0.4 m/s增加到了2.8 m/s;对于粒径更大的粉体而言,团聚后的直径甚至能够超过1000 μm。 再考虑生料要在烟气中向上运动,所需要的烟气速度必须要大于最小烟气速度。这可能是预热器换热管道、分解炉直径尺寸设计的因素之一。(除此之外,必须考虑当直径扩大后,粉体在烟气中的分布均匀性)8 d' Q8 h2 \+ y
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