脱硫脱硝 研究:燃煤电厂脱硫废水零排放中试 [复制链接]

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京东
燃煤电厂烟气脱硫主要采用石灰石-石膏湿法工艺,在此过程中会产生一种呈酸性、盐度高、硬度高、腐蚀性强、易结垢、含多种重金属的脱硫废水。+ V' W2 T, H' W* X

$ v5 e+ s) \5 c! {8 m/ ~4 p( d( h该废水污染物组成复杂,水质、水量波动大。电厂普遍采用传统“三联箱”(中和、沉淀、澄清)工艺对其进行处理,但处理效率较低,对废水总溶解性固体(TDS)、钙镁结垢因子、氯化物的去除效果差,往往难以实现稳定运行和处理废水的达标排放。; s9 \  S- k8 `! N; g: H  ~. h. E3 l

' y1 Y+ K5 t, N( q$ _1 g随着环保要求的日益严格,膜分离、蒸发结晶等零排放技术逐渐兴起,电厂废水零排放逐渐提上日程。然而,脱硫废水作为电厂最难处理和回用的末端废水之一,仍是制约全厂废水零排放的关键性因素。
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: H/ [" B7 r6 Q) n本研究以我国华中地区某燃煤电厂(装机总容量4 400 MW)脱硫废水为对象,针对该废水的实际水质特点,开发了“两级软化+过滤+高级氧化”预处理、“纳滤(NF)+碟管式反渗透(DTRO)”膜处理、“机械式蒸汽再压缩(MVR)”蒸发结晶组合工艺,并开展了现场中试研究和可行性验证,以期为脱硫废水零排放提供工艺方案和工程设计参考。
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5 g% p! |0 R8 _( {8 ^. [) h) o' P1 脱硫废水水质
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脱硫废水污染物成分受烟气特点、补充水水质、石灰石品质、脱硫运行工况等诸多因素的影响,组成复杂。某燃煤电厂脱硫废水排放量约125 m3/h,水质分析结果如表 1所示。1 O. f& G( Q6 ?$ K

: m* O# S% g7 A4 j表 1 某燃煤电厂脱硫废水水质
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注:除pH、浊度(NTU)外,其余项目单位均为mg/L。# }0 u: \9 n' H
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水质分析结果表明,该脱硫废水具有高含镁特征,其Mg2+质量浓度(13 536 mg/L)是行业常见水平(3 000~6 000 mg/L)的3~4倍,系该电厂烟气脱硫所用的石灰石含镁过高所致;同时废水中含有大量Ca2+、SO42-及一定量的Ba2+、Sr2+、SiO2,因此硬度高,易导致结垢。
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废水呈酸性(pH为6.5),TDS在37 330~72 180 mg/L范围内波动,并含有高浓度的Cl-,腐蚀性强。Hg、Pb、Ni、As、Cd、Cr等重金属离子含量超标,毒害性强。5 _- j9 R9 C: F1 f

4 w8 @6 m* g4 p  v  u% {废水中含有一定量的COD,主要系有机物和还原性无机物(亚硫酸盐、硫代硫酸盐)导致。
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; y: R: Y* u5 z! T% m脱硫废水的如上特点,极易导致膜材料的污染、结垢、堵塞、氧化等,并对设备、管路(特别是蒸发结晶器)材质的耐腐蚀性提出了很高要求。. c8 S. I- j* Q1 ?( Z! |- t

: t/ W% v; `9 A% p2 工艺流程及参数
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2.1 工艺流程" j" H/ K/ o% |- ?& q$ t0 \

  M2 @6 s5 H2 o# \. I根据脱硫废水水质特点,现场中试试验采用的废水零排放处理系统主要由预处理、膜处理、蒸发结晶3部分构成,设计处理水量1 m3/h,试验周期35 d。工艺流程见图 1。4 o" j; s' g* X" l2 e& s
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, k4 F- Y3 I" S- O) m图 1 脱硫废水零排放中试系统工艺流程7 x7 l: Q1 S# t

7 l6 A  j  I7 X) |) V! A2.2 预处理系统及参数
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预处理系统的作用是最大限度去除废水中的结垢因子,保障膜系统、蒸发结晶系统的安全稳定运行。因废水Mg2+含量高,化学软化处理后产泥量大,因此对一级软化单元配备了板框压滤机,二级软化单元配备了高效沉淀池。
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6 {# {* {) X9 |/ M+ n& }脱硫废水(1 m3/h)首先经均质罐提升至一级软化池(池容1.2 m3),投加石灰调节pH至11,以去除Mg2+、SO42-等离子。泥水混合物经板框压滤机分离,泥饼外运处理,压滤液经中间水箱泵入二级软化-高效沉淀“一体化”反应池(见图 1)。( J* w. _/ S$ h8 ~
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一体化反应池分为3个反应段:第1段池容0.72 m3,投加NaOH进一步除Mg2+;第2段池容0.72 m3,投加Na2CO3及Fe3+、PAM助凝剂(投加量分别为32.2 kg/m3、80 g/m3、1 g/m3),主要脱除Ca2+;第3段池容3.18 m3,为高效斜板沉淀池,水力停留时间8 h。第3段沉淀池出水经过砂滤(pH调至7~9)后,采用臭氧多相催化氧化进行深度处理,氧化塔直径0.9 m,高3.7 m,内置多孔无机材料负载型催化剂床层,有效体积2 m3,水力停留时间2 h。- P  M& s! ^: O# m5 x' n) y

& t8 C6 b7 H0 L1 j8 b5 \+ X2.3 膜处理系统及参数
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! e% a# v4 d% Y+ q! e' j8 O膜处理系统采用耐污染能力强、回收率高的NF+DTRO组合工艺,以实现废水浓缩减量,降低后续蒸发系统规模。其中NF可截留二价、高价离子和小分子有机物,达到初步分盐和预浓缩的目标。本试验采用两级卷式NF膜组件,设计处理水量1 m3/h(pH为6~7,SO42-质量浓度约为2 000 mg/L),工作压力1.0 MPa;设计产水0.75 m3/h(SO42-质量浓度 < 100 mg/L),浓水0.25 m3/h,回收率75%,回流量1 m3/h。NF浓水回流至原水均质罐,产水经DTRO处理后,清水回收利用,浓缩液进入蒸发结晶系统。DTRO单元设计处理水量1 m3/h(pH为6~7,TDS约为30 000 mg/L),工作压力6.6 MPa;设计产水0.75 m3/h(TDS≤ 1 000 mg/L),浓水0.25 m3/h,回收率75%,回流量1 m3/h。9 @- p, G* }* g' v' P
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2.4 蒸发结晶系统及参数
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  \9 d* x( q% ^+ v2 y蒸发结晶系统采用MVR水平管式加热蒸发器,配强制循环泵和结晶出盐系统。蒸发产生的蒸汽经压缩机压缩,提高压力、温度和热焓后,返送至蒸发器作为热源。过饱和溶液进入稠厚器增稠,冷却后经离心机分离回收固体盐,母液返回蒸发系统,实现脱硫废水零排放。4 n3 O. U! q9 Z/ T
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试验设计处理水量0.5 m3/h,TDS为120 000 mg/kg,pH为6~7;设计产水0.44 m3/h,TDS≤ 10 mg/kg,回收率88%;NaCl纯度 > 92%。3 `! L! w9 Q5 ?' [7 u0 V# H9 v

" @1 x7 f) E4 `# `4 v' T0 |4 V7 j3 系统运行情况
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3.1 预处理系统运行效果
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! m: X7 U/ F& B" v# v6 o" ]# F* O$ [试验期间,一级软化、二级软化单元的进出水水质变化分别如图 2、图 3所示。- n- S" I5 |; t" s0 T

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, g$ z$ C. |$ X+ A/ [图 2 一级软化单元对脱硫废水的处理效果/ W4 o4 y: O( t9 |! v( e( p5 C8 b- L

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图 3 二级软化单元对脱硫废水Mg2+、Ca2+的去除效果* {5 I1 y2 i* m/ b; ^/ j
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由图 2可知,原水的Mg2+、Ca2+、SO42-、TDS浓度波动大,试验期间Mg2+、TDS总体呈下降趋势,SO42-略有上升,可能与脱硫物料品质和工况有关。
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! D+ X9 H6 j% \: q/ x) k! G5 m因原水具有高含镁特征,将导致软化药剂消耗大、产泥量大,故一级软化采用石灰来降低药剂成本,采用板框压滤来实现泥水分离。结果表明,压滤液Mg2+、SO42-、TDS浓度均得以有效降低,波动性得到缓解。
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! Q" h+ r: G$ M& h  v7 B" R/ p% p其中,Mg2+、SO42-质量浓度从数量级104 mg/L分别降至200~720、1 710~2 875 mg/L,平均去除率分别为97.9%、93.9%;TDS从3.7×104~7.2×104mg/L降至2.8×104~3.5×104 mg/L,平均去除率为43.5%,总盐度有所下降。
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6 r2 p* T2 D( Y1 R可见一级石灰软化-板框压滤工艺可行,反应器运行稳定,较好地克服了原水水质波动,高效去除了废水中的Mg2+、SO42-,在除硬的同时,也减轻了后序NF系统分离SO42-的压力。
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" y! L) `* F5 s: ?( K  s1 G3 p5 c石灰软化引入大量Ca2+,导致废水Ca2+质量浓度升高至1 030~2 330 mg/L,其主要在二级软化单元去除。已有研究表明,NaOH、Na2CO3作软化剂,Fe盐、PAM作助凝剂是可靠的脱硫废水预处理手段。
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4 D* [. _; M$ p2 R试验结果(见图 3)表明,废水经二级软化-高效沉淀“一体化”反应器处理后,出水Ca2+质量浓度降至8~22 mg/L;Mg2+质量浓度进一步降至12~21 mg/L,总体去除率分别为99.9%、98.5%。
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二级软化出水经砂滤后,进入臭氧多相催化氧化单元,深度去除COD,以防止有机污染物污染后序膜组件。考虑到Cl-对COD检测的干扰作用,对进出水的总有机碳(TOC)浓度进行了检测,处理效果如表 2所示。
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表 2 臭氧多相催化氧化单元运行效果   q5 p. ?, N6 H7 j" Q
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* q( @8 k  z, B( E, o由图 2可知,试验期间,臭氧多相催化氧化单元对废水COD、TOC的去除率分别为12%~52%、78.8%~94.6%。
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3.2 膜处理系统运行效果( V; x0 L+ l6 F+ m4 g% }( u1 L
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采用NF+DTRO组合工艺对脱硫废水进行膜浓缩处理,并重点关注NF对SO42--、Cl-的分离效果及DTRO对TDS的截留情况。因水量限制,膜系统连续运行15 d。NF、DTRO处理效果分别如图 4、表 3所示。" C# z3 k3 h- p6 F/ g
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图 4 NF单元对脱硫废水SO42-、Cl-的去除效果
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5 U% I/ j$ ?$ k表 3 DTRO膜分离系统运行效果- b- F& w) c( g* p8 y' p

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3 ^0 s" q- L2 b4 E试验结果表明,NF工艺对二价盐SO42-有较好的截留效果,进水SO42-为1 812~2 875 mg/L,产水SO42-降至60.1~146.9 mg/L(平均值92.9 mg/L),SO42-平均去除率为95.8%,产水Na2SO4含量低;一价盐Cl-的浓度略有提升,进水、产水Cl-分别为6 500~ 11 750、7 500~12 000 mg/L。可见,利用NF对二价盐的选择性截留作用,可达到Na2SO4、NaCl的初步分盐的效果。
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NF浓水返回预处理工段,NF产水(TDS为27 800~32 200 mg/L)经DTRO进一步提浓减量,产水平均TDS降至1 000 mg/L左右,平均TDS去除率达到96.6%,基本满足《循环冷却水用再生水水质标准》(HG/T 3923—2007)。DTRO浓水TDS为123 000 mg/L,进入MVR蒸发结晶系统处理。试验期间,NF、DTRO系统均能够稳定运行,再次表明“两级软化+过滤+高级氧化”作为膜系统的预处理工艺切实可行。4 P; P7 \( k  _% V* m1 h4 ?

& `  j) I5 G$ p$ i1 O# D3.3 蒸发结晶运行效果9 B8 }+ ~  P& E  T/ {% W) @3 s* A4 o

4 T) o  D7 ~4 ~6 x8 |0 D4 NDTRO浓水中主要含有NaCl以及少量Na2SO4等盐,其进入MVR蒸发器在温度85 ℃下进行蒸发处理。试验结果表明,平均水蒸发量为400~500 kg/h,产水TDS为5~10 mg/kg。物料经稠厚器增稠、离心分离,结晶状况良好。
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自运行第8天起连续出盐,离心母液返回蒸发系统,实现盐水的完全分离。经第三方检测,本试验所收集NaCl盐的纯度为93.6%~94.5%(> 92%),符合《工业盐》(GB/T 5462—2016)二级标准。
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MVR系统处理吨水的电耗为55 kW·h,除进料预热和压缩机密封之外基本无需补充蒸汽。结晶系统状况良好,完全实现了脱硫废水分盐及零排放的目标。7 V# a/ a0 `, F) |& [
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4 结论
9 M! _) m/ _; q2 T% }% o: J
: U% V: i! z; L9 |6 q& j4 Z采用两级软化+过滤+高级氧化预处理、NF+DTRO膜处理、MVR蒸发结晶工艺处理燃煤电厂脱硫废水切实可行。预处理系统有效克服了脱硫废水硬度高、水质波动大等问题,最大限度去除了Ca2+/Mg2+等结垢因子、重金属、悬浮物及有机污染物,为后续工艺提供了安全保障。
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NF工艺对二价盐截留效果显著,达到了初步分盐和预浓缩的目的;经DTRO工艺进一步提浓减量,产生清水TDS约为1 000 mg/L,基本满足《循环冷却水用再生水水质标准》(HG/T 3923—2007)。DTRO浓水经MVR蒸发结晶处理,分离获得NaCl盐的纯度 > 92%,满足《工业盐》(GB/T 5462—2016)二级标准,完全实现了脱硫废水分盐及零排放的要求。来源:《工业水处理》2020年第6期4 L+ y& S, n( I
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