从直观感觉来看,当颗粒粒径越大时,越不容易悬浮于烟气之中。不同粒径下颗粒悬浮需要的最低风速,直接决定了立磨喷口环截面积、预热器换热管道直径、分解炉直径等设备的关键尺寸。7 ~) s; u; U8 w9 x% r
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. Z9 K" Z% R" o(1)颗粒在烟气中受力分析1 e( r3 i# J% ~. a$ P# c/ I5 ~
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假设颗粒为球形颗粒,则其在烟气中受到的力主要有三类:
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6 h# Q7 r C3 c1 F7 N4 ]① 重力:G=mp*g=ρp*Vp*g,其中ρp 为颗粒密度,Vp 为颗粒体积/ R( h9 K1 w* Z. a5 I( q- B
4 l) p+ T" g6 A6 A8 D) W1 E
② 浮力:Fb=ρg*Vp*g,其中ρg 为烟气密度. N& k6 [2 v5 g6 F2 C M
, ~- G, |! [) _3 Q7 j/ y
③ 曳力:FD=CD*0.5*ρg*Vr^2*Ap ,其中CD为曳力系数,随流体雷诺数不同而有较大差异,如下图所示;Vr为颗粒与流体的相对速度,即vg-vp; Ap 为颗粒截面最大面积,对于等直径球体,Ap = π*dp^2/4# ~( x/ l+ p; v- a
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3 y7 ~' N+ Q/ U5 _; v% o
1 M8 V: @9 m! ]) q# k0 x( u; i图1 不同Re下曳力系数的求解公式
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假设烟气流速向上,为vg 。若想保持颗粒悬浮于流体中,则颗粒流速vp 必须要≥0,即运动方向向上或相对烟气保持静止,否则颗粒则会向下运动,从而无法实现悬浮。
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(2)求解
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% p P$ b& G, O0 z基于以上分析,可以列出颗粒受力方程,即:8 D5 D0 ?4 N, L
% H+ j$ l! U, ?* x' {! [G=Fb+FD3 S1 u/ _- b% V7 [+ g. B
: Q* Q8 A% p& k% I) ?5 j
假设颗粒刚刚能够悬浮于烟气中,即vp=0,求解此时的vg ? 假设气体为空气,温度为常温,则不同粒径下烟气最低速度如下表所示。
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4 o2 d* U; \! H( @3 E3 G2 n
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从上图可以看出来,即使颗粒粒度达到200μm,烟气只需要1.33 m/s就可以将颗粒悬浮起来,只要速度大于1.33 m/s,颗粒就可以向上运动。
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( K, z8 q1 e" r那么温度对烟气最低速度的影响如何呢?温度的影响主要体现在烟气密度和粘度上。计算了1000℃下烟气的最低速度,结果如下表。
5 C0 P3 r& ]8 z, F( a# F
+ F% d7 O& t3 \) E, z
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可以看出,烟气温度增加后,烟气最低速度反而降低了。即使颗粒粒径达到200μm,烟气速度只需要1.21 m/s就可以悬浮起来。/ ^) ~ ?+ [9 ]6 R, L% Y+ U, ~) h
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2 S- A t# @/ ] V
虽然最终的计算结果表明,对于像水泥生料类的颗粒,只需要1.2-1.3 m/s的烟气速度就可以将其悬浮起来。那么实际生产中,为什么烟气速度通常要设计在10m/s左右,甚至在预热器换热管道内要达到20 m/s以上呢?
3 K- Y2 u3 W" w. f, d3 ?$ S2 x1 | \8 A! L5 @8 \- [8 k
原因是 粉体的团聚!
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计算了在1000℃下,不同粒径颗粒的最低烟气速度,结果如下图所示。$ h; B8 ^ ^/ E; \7 @( E# [% N! ?
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7 i* [2 Y5 ~# |. H( y7 v3 z4 v1 x3 J3 c4 X; a% C" B6 Y3 f7 }# r4 T
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可以看出,当颗粒粒径达到1000 μm时,烟气最低速度为6.3 m/s;当颗粒粒径达到2000 μm时,烟气最低速度达到了14.3 m/s。
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! Y% [ _% W$ X ?1 ?, b, e曾分析了生料的团聚作用,结果表明理论换热量是实测换热量的20倍以上。在假定换热系数相同的情况下,生料颗粒团聚后的换热面积是充分分散情况下的1/20,即团聚后的生料直径应该为之前的4-5倍。
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对于粒径在100μm左右的生料粉体,团聚后其粒径可能达到了400-500 μm,此时烟气最低速度就由0.4 m/s增加到了2.8 m/s;对于粒径更大的粉体而言,团聚后的直径甚至能够超过1000 μm。 再考虑生料要在烟气中向上运动,所需要的烟气速度必须要大于最小烟气速度。这可能是预热器换热管道、分解炉直径尺寸设计的因素之一。(除此之外,必须考虑当直径扩大后,粉体在烟气中的分布均匀性)1 B; a7 {: ^6 E
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