调试运管 经验：厌氧UASB初启动那些事

厌氧反应器内颗粒污泥形成的过程称之为颗粒污泥化，颗粒污泥化是大多数UASB反应器启动的目标和启动成功的标志。污泥的颗粒化可以使UASB反应器允许有更高的有机物容积负荷和水力负荷。
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初次启动是对一个新建的UASB系统以未驯化的非颗粒污泥接种，使反应器达到设计负荷和有机物去除效率的过程，通过这一过程伴随着颗粒化的完成。厌氧微生物，特别是甲烷菌增值很慢，厌氧反应器的启动需要较长的时间，这被认为是高速厌氧反应器的一个不足之处。但一旦启动完成，在停止运行后的再次启动可以迅速完成。
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" F' S* g* X* @8 S1、UASB反应器初次启动的若干认识

/ X, ~% J! o5 e* p6 F+ \* K关于厌氧污泥的颗粒化和UASB的初次启动有很多深入的研究，表1是Hulshoff Pol和Lettinga对第一次启动的若干要点总结。

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9 |6 P, V( ?' W2、接种
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接种的过程是相当简单的，由于水中的溶解氧会很快被种泥中的兼性厌氧菌消耗并形成严格的厌氧条件，所以启动时不需要严格的厌氧条件。

当没有现成的颗粒污泥时，应用最多的种泥是污水处理厂消化池的消化污泥。稠的消化污泥对于颗粒化的形成有利，从而可加快初次启动的速度。除了消化污泥之外，可用作接种的物料很多，例如牛粪和各类粪肥，下水道污泥等。一些污水沟沉淀物和富微生物的河泥也可以被用于接种，但不应当有太多砂子。污泥的接种质量浓度至少不低于10kgVSS/m3反应器容积。接种污泥的填充量应不超过反应器容积的60％。
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“载体物质”对启动初期细胞聚集体系形成是有益的，但加入任何形式的填料是不需要的。这里的“载体物质”仅指细胞本身的菌胶团物质，因此这种载体物质会自然存在于各种种泥中。Hulshoff Pol在其博士论文中讨论了少量Ca2+对初次启动的作用，认为它对颗粒化的发展是有促进作用的，原因是Ca2+的沉淀会形成这种载体内核。但Ca2+的添加也不是必须的。一旦颗粒污泥形成，部分破裂的颗粒污泥碎片会成为新生的颗粒污泥的载体。

当用非颗粒污泥接种时，则应当注意反应器的操作。如前所述，为避免絮状污泥在反应器里大量生长从而妨碍颗粒污泥的形成，必须将絮状污泥和分散的细小污泥由反应器“洗出”，这是反应器完成颗粒化的先决条件。但是洗出应当是缓慢的逐步进行的过程，过度的洗出会使反应器内污泥量减少太多而导致启动失败。表2为不同温度下操作6m高的生产性UASB反应器所得到的污泥停留时间范围。
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3、启动的阶段

一般把UASB的初次启动和颗粒化过程分为三个阶段，分别为启动与提高污泥活性阶段、形成颗粒污泥阶段、逐渐形成颗粒污泥床阶段。
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1. 阶段1
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启动的初始阶段。这一阶段是指反应器负荷低于2kgCOD/(m3 d)的阶段。这一阶段反应器由0.5～1.5 kgCOD/(m3 d)或污泥负荷0.05～0.1 kgCOD/(kgVSS d)开始。这一阶段洗出的污泥仅限于种泥中非常细小的分散污泥，洗出的原因主要是水的上流速度和逐渐产生的少量沼气。

4 ^5 {( e/ C- n# y. N/ h2. 阶段2
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反应器负荷上升至2～5 kgCOD/(m3 d)的启动阶段。在这一阶段污泥的洗出量增大，其中大多为絮状的污泥。洗出的原因是产气和上流速度的增加引起的污泥床的膨胀。大量污泥洗出的结果是在留下的污泥中开始产生颗粒状污泥。一般在从开始启动到40d左右，可以在反应器底部观察到颗粒污泥。在这一阶段污泥负荷的增加较快，这是因为污泥对废水的驯化过程基本完成，污泥的活性增加。这一阶段末期，污泥的洗出由于颗粒污泥的形成而减少，颗粒污泥的良好沉淀性能使其保留在反应器内。这一阶段里，反应器内的污泥浓度由于絮状污泥的洗出降低到最低的程度。而实际上，在反应器里对较重的颗粒污泥和分散的、絮状的污泥进行了选择。

3. 阶段3
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+ {5 X- s: Y" A  k这一阶段指反应器负荷超过5 kgCOD/(m3 d)。在这一阶段里，絮状污泥变得迅速减少，而颗粒污泥加速形成，直到反应器内不再有絮状污泥存在。在这一阶段反应器负荷可以增加到很高，当反应器大部分被颗粒污泥充满时，其最大负荷可以超过50 kgCOD/(m3 d)。

4、启动前应了解的废水特征
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3 f0 X6 X5 |4 j- c' G废水特征对厌氧反应器的操作有重要影响。因此必须对废水特征有明确了解。工业废水的种类时非常多的。即使同一类工业废水，其性质也会因其工艺的不同区别很大。因此对一种废水在启动前，首先了解废水特征。

, S; w2 v/ w2 B/ d8 G. U1.首先要知道废水的有机物浓度

过低浓度的废水可能并不适合于传统的UASB的应用。Lettinga等人曾认为低于100mgCOD/L的废水不宜于使用UASB，或者说在此浓度下UASB的使用不能充分表现其优越性。近年来由于EGSB反应器的发展和UASB上流速度的有效提高，因此又提出了低于100mgCOD/L的废水不宜于使用UASB的说法。而在较高的浓度下废水则可能需要稀释回流。

" C- t' k( b' L2.废水的厌氧可降解性
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6 n  \4 \& n8 G: D8 r& L由废水的可降解性可以预测出UASB反应器出水的质量或COD的去除效率。

# W+ R/ i$ V' J$ P& `# J  N2 [3.废水的pH值缓冲能力

碱度是衡量缓冲能力的一个参数，对碱度特别小的废水，可以加入Na2CO3提高其碱度，具体看前面所述。另一个实用的检查废水缓冲能力的方法是向废水中加入相当于COD浓度40％的乙酸（COD浓度计），假如废水pH值仍然维持6.5以上，则其缓冲能力是没有问题的。假如pH值在加乙酸后低于6.5，则说明废水的缓冲能力不是非常强，在操作中应小心控制，后一种情况下，在废水处理中产生的NH3也能提高其缓冲能力。

4.废水中维持细菌生长必需的营养

8 H* d& [/ \' b, ?& A/ @. R7 w厌氧菌需要的营养较少，粗略地讲，N和P的需求大约为COD：N：P≈（350～500）：5：1。但由于发酵产酸菌的生长速率大大高于产甲烷菌，因此，较为精确的估算应当是CODBD：N：P：S约为（50/Y）：5：1：1。其中Y为细胞产率，对于发酵产酸菌，Y＝0.15；对于甲烷菌，Y＝0.03。典型地，对完全未酸化的废水，取Y＝0.15；对于一个完全酸化的废水，取Y＝0.03。此外，甲烷菌细胞组成中有较高浓度的铁、镍和钴。在以冷凝液为主的废水中，有时在例如玉米、土豆加工废水中，这些元素可能非常少，在此情况下应当加入这些微量元素，有时也增加锌和钼。

5.废水中悬浮物的含量

) E: B; P: E7 A& T废水中悬浮物的含量如果太高，则可能不大适宜于UASB处理。当废水悬浮物质量浓度超过3000mg/L，并且它们不能生物降解而且能滞留在反应器内，就会引起较大麻烦。但如果这些悬浮物能够生物降解，或者它们不在反应器内滞留，则不会引起任何问题。悬浮物能否在反应器内滞留取决于悬浮物和污泥的颗粒大小与密度，当反应器形成颗粒污泥，在悬浮物不容易停留在反应器内。对于可以降解的悬浮物，应当知道它降解的速率以便计算悬浮物在反应器里的保留量。

  F2 E: m) R# W( c$ {* k6.了解废水中是否含有有毒化合物和在厌氧过程中转化为有毒化合物

一般情况下，应当了解总氮（凯氏氮）和氨氮、硫酸盐和亚硫酸盐的浓度，并要了解在废水产生的工厂里是否使用了杀菌剂、消毒剂等。